盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规》GB50007-20113、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重Gkhg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860承载力使用极限状态q=1.2×(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj× la/( njg+1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj× la/( njg+1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=Mmax/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =5q＇lb4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= qlb/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇lb/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 间横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205间横杆截面惯性矩I(mm4) 60700 间横杆弹性模量E(N/mm2) 206000间横杆截面抵抗矩W(mm3) 2890承载力使用极限状态q=1.2×(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la/( njg+1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj×la/( njg+1) =(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=Mmax/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =5q＇lb4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= qlb/2=1.989×0.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇lb/2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2×Gkzg /la=1.2×0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/mq=Gkzg /la=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =11.122mm>[v]=min[la/150，10]=min[1800/150，10]=10不满足要求，减小立杆纵向间距 3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算FR =2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Qb]=40kN满足要求。
六、荷载计算立杆钢管类型A-LG-1500（Φ60X3.2X1500）立杆自重G k1(kN) 0.096外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重Gkwg(kN) 0.074 外斜杆布置5跨4设水平斜杆材料形式A-SXG-1500×1500 水平斜杆自重Gksg(kN) 0.068 水平斜杆布置2跨1设单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gk1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN立杆：NG1k1= 0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN立杆：NG1k2= 0.387kN1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN立杆：NG1k3= 0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN1/2表示水平斜杆2跨1设立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k = NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN立杆：NG1k = NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/6/2 =(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6表示脚手板6步1设立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/6 =(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6表示挡脚板6步1设2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k = NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN立杆：NG2k = NG2k1= 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k = la×lb×(nzj×Qkzj)/2 =1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN立杆：N =1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ= l/i =2.175× 1000 /20.1=108.209≤210 查表得，φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算Mw =0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+Mw/W =6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2. . . . . . .. ≤ [f]=300N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×L l ×H l =1.4ωk 2h2l a =1.4×0.69× 2 ×1.5×2×1.8 = 10.40kN长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《规》JGJ231-2010表D 得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N 0，取3kN 。