盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.458 ×9004/(384 ×206000×60700)=1.00mm≤ [ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= ql b/2=1.989 0×.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇l b/2=1.458 0×.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2 ×G kzg/l a=1.2 ×0.043/1.8=0.029kN/m 正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/m q=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m 计算简图如下σ=M max/W=0.549 ×106/2890=189.9N/mm2 ≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算V max=11.122mm>[v]=min[l a/150，10]=min[1800/150 ，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=0.921kN 4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN ≤b]=[Q40kN 满足要求。
六、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1) 、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G k1/1.5=13.4 0×.096/1.5=0.858kN内立杆：NG1k1= 0.858kN(2) 、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.043 (×8+1)=0.387kN 内立杆：NG1k2= 0.387kN(3) 、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.050 (8×+1)/2=0.225kN内立杆：NG1k3= 0.225kN(4) 、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×4/5=0.074 8××4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5) 、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1) ×G ksg×1/2/2=(8+1) 0×.068 ×1/2/2=0.15kN 1/2表示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN(6) 、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1) ×n jg×G kjg/2=(8+1) 2××0.043/2=0.387kN内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k 总计外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1) 、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1) ×l a×l b×G kjb×1/6/2 =(8+1) 1.×8 ×0.9 ×0.350 ×1/6/2=0.425kN 1/6表示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2) 、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1) ×l a×G kdb×1/6 =(8+1) 1×.8 ×0.17 ×1/6=0.459kN 1/6表示挡脚板6步1设(3) 、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01 ×1.8 ×13.4=0.241kN 构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN内立杆：NG2k= NG2k1 = 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k= l a×l b×(n zj×Q kzj)/2 =1.8 0×.9 ×(1 ×2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2 ×(NG1k+NG2k)+0.900 ×1.4NQ1k=1.2 ×(2.483+1.125)+0.900 1.4××1.62=6.372kN内立杆：N =1.2 ×(NG1k+NG2k)+0.900 ×1.4NQ1k=1.2 ×(2.010+0.425)+0.900 1.4××1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ× h=1.45 ×1.5=2.175m长细比λ= 0l/i =2.175 × 1000 /20.1=108.209 ≤210查表得，φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9 ×1.4ωk l a h2/10=0.9 1×.4 ×0.445 ×1.80 ×1.502/10=0.227kN m·σ=N/(φA)+M w/W =6371.58/(0.418 57×1.00)+0.227 1×06/7700=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4 0×.69 ×2 1×.5 ×2×1.8 = 10.40kN 长细比λ=0l/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ =0.896 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
(N lw+N0)/(φA c)=(10.403+3) 1×03/(0.896 4×24)=35.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度f y=210N/mm2d min=2×(A/ π)1/2=2×((N s+N0)/f y/π)1/2=2×((10.403+3) 1×03/210/3.142)1/2=9.015mm九、可调底座承载力验算由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力：R max=N=6.372kN≤[N]=180kN满足要求！。