盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规》(GB50214-2001)、《木结构设计规》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2012)等编制。

一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。

模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。

采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：胶合板。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.444×3004/(100×8000×583200)=0.076mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×0.300+0.350×0.300=1.611kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(1.506+0.105)+1.4×0.9×0.750]=2.808kN/m2.板底龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×2.808×1.2002=0.404kN.mσ = M / W < [f]其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——板底龙骨的最大弯距(N.mm)；W ——板底龙骨的净截面抵抗矩；[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ = 0.404×1000×1000/53333=7.581N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250板底龙骨最大挠度计算值 v = 0.677×1.611×12004/(100×9000×2133333)=1.178mm板底龙骨的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!最大支座力最大支座力 N = 0.5×1.1×ql = 0.5×1.1×2.808×1.200=1.685kN四、托梁的计算托梁采用双楞设置，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 1.685kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。

托梁计算简图托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.853kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.612kN经过计算得到最大变形 V= 0.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 49.00cm3；截面惯性矩 I = 245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.853×106/49000.0=17.41N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.2mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1 = 0.2260×3.000=0.678kN钢管的自重计算参照《扣件式规》（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。

(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 8.411kN。

2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2.50kN/m2经计算得到，活荷载标准值 N Q = 2.500×1.200×1.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值:N = 0.90×(1.35×N G + 1.4×0.9×N Q)=14.302kN六、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.302kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；A ——立杆净截面面积，A=5.71cm2；——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；（1）.参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010），由公式(1)、(2)计算顶部 l0 = h'+2Ka (1)底部 l0 = ηh (2)其中，k——悬臂端计算长度折减系数，取0.7；η——支架立杆计算长度修正系数；η= 1.200a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m；h ——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h'——支架立杆顶层水平杆步距；公式(1)的计算结果：λ = h+2ka=(1.200+ 2×0.7×0.30)×100/2.010=81< [λ]=150, 满足要求!公式(2)的计算结果：λ = ηh=1.200×1.200×100/2.010=72< [λ]=150, 满足要求!顶部立杆计算长度 l0 = h+2ka = 1.20+ 2×0.7×0.30) = 1.620底部立杆计算长度 l0 = ηh = 1.200 ×1.20 = 1.440顶部: l0/i = 1620/20.100 = 81底部: l0/i = 1440/20.100 = 72由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的顶部稳定系数 = 0.716由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的底部稳定系数 = 0.765经计算得到：顶部σ= 14302.000/(0.716×571.000)=34.99N/mm2底部σ= 14302.000/(0.765×571.000)=32.76N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!。