贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程模板专项施工方案编制：审核：批准：2015年11月1 日海力控股集团有限公司目录一、工程概况 (2)二、编制依据及原则 (3)1、编制依据 (3)2、编制原则 (3)三、模板及支撑体系配置方案 (4)1、配模方案 (4)2、支承体系 (4)3、预拱度 (4)4、设计荷载验算 (5)四、模板拆除 (9)模板施工专项方案一、工程概况本桥位于贵州大龙经济开发区高铁新城一号路，上跨高铁城的人行通道，桥跨布置为2X30m，桥起终点桩号为K1+393.405—K1+459.405，桥总长66m，桥面全宽42m（7.5m人行道+11.5m车行道+4m中分带+11.5m 车行道+7.5m人行道=42m）分左、右两幅，桥平面位于R=300M的圆曲线上。

上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁断面为单箱5室，采用C50混凝土现浇结构，箱梁梁高为1.6m，箱梁顶板宽20.99m，底板宽18.99m，顶、底板厚均为0.22m，于横梁及中横梁处加宽至0.42m；顶、底板平行，桥面横坡为双向1.5%，腹板厚0.5m，在距横梁3m范围内加厚至0.8m。

下部结构桥台采用重力式U型桥台，基础为扩大基础，1#桥墩为排架墩，横桥向共8根圆形立柱，立柱直径为1.2m，基础为扩大基础。

箱梁纵向预应力钢束均为通长腹板束，钢束规格为15-11，张拉控制应力均为1358Mpa，在箱梁两端对称张拉，后张法施工。

二、编制依据及原则1、编制依据（1）、现行的桥涵设计规范、模板施工规范及验收标准；（2）、中国华西工程设计建设有限公司提供的施工图纸及文件；（3）、贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程施工组织设计。

2、编制原则（1）安全第一的原则坚持施工准备完善、周全；过程控制科学严谨；技术准确、管理科学，确保施工人员生命安全。

（2）质量根本的原则严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现。

（3）风险预控的原则为保证模板施工人员的生命安全，我部在施工生产的每个环节都必须指定切实的预控指导方案和措施。

（4）资源合理配置的原则按照管理人员精干高效、技术人员业务精通、施工队伍经验丰富、施工设备先进合理的原则、满足现场需求，确保工程顺利实施。

三、模板及支撑体系配置方案1、配模方案本工程采用钢模和15mm 厚木模配合，阴阳角采用80×80mm 厚木枋背衬，桥台设Ф15硬PVC 管、Ф14对拉螺栓，梁体采用1830x915x15mm厚层板铺设。

墩柱定型钢模板考虑4套，桥台、台身定型钢模板考虑4套。

2、支承体系梁体采用Ф48×3.5mm 钢管，立杆按600cm 距离计算，顶高根据支模高度用钢顶托调节，根据墩顶及梁高设主立杆和大小横杆及侧模支撑，各立柱间布置双向水平撑，上下两道，适当布置垂直剪刀撑，地基设垫座。

3、预拱度1、竖向挠度δ1=()1600112812均布荷载EI ql ⨯， 2、弹性压缩δ23、非弹性压缩δ34、支架基底非弹性压缩δ45、由砼收缩及温度变化引起的挠度δ5δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5 =0+24.0+3.0+1.0+2.0=30mmδ2=E L δ——荷载压力 L ——杆件长度侧压力:212122.0V t F o C ββγ==6*2.1*1*6*25*22.0=96.99KN/m 2H F c γ==25*4.2 =105KN/m 2 取二式中之较小值，F=96.99 KN/m 2，并考虑震动荷载4 KN/m 2总侧压力：F=96.99+4=100.99 KN/m 2○2、箍间距S 计算： 模板支撑由50*100木枋，间距为200mm ，则侧压力的线布荷载：q=100.99*0.20=20.198 KN/m 2又两跨连续梁的挠度系数K S =0.521，由式 34q K I E S f t ==333198.20*521.0*4100*50*121*10*9=962.22mm 考虑不利因素：取S=600mm○3、箍截面验算： 箍受到的线荷载箍采用长短边加拉杆，长边加3根，短边加2根，两端各设1根；支撑用48*3.5mm 双钢管，截面抵抗矩为5080mm 3，则柱箍受到的荷载（按两点集中荷载两跨连续梁）：木枋支座反力为：14.156.0*02*99.100*)625.0625.0(=+==ql K V V KN按两跨连续梁计算，柱箍受到的最大弯矩为：max M =K M FL=0.289*15.14/2*0.52=0.547 KN/m 2箍需要截面抵抗矩：W1=cf M max =21510*547.06=2544mm 3≤5080 mm 3 箍变形量4533310*19.12*10*1.2*100500*10*14.15*716.2100==EI Fl K W ω=2.00mm ＜[ω]=2mm栏杆螺栓，每根受到拉力：N=K v *F=（1.311+1.222）*15.14=38.35KN螺栓需要截面积：A 0=F N =21538350=178.3mm 2选用M16螺栓：A 0=200.96mm 2 满足要求。

○4、模板验算： 模板采用16mm 厚红模板ω=EI ql 38454=33416*600*21*10*9*384200*6.0*99.100*5=0.11mm ＜[ω]=1mm 对拉螺栓：长向间距取600mm支撑所受荷载为：N=（0.620+0.603）*ql=(0.620+0.603)*30*0.8*0.8=23.48KN则拉杆需要的截面积A 0=fN =21510*48.233109.20mm 2 选用M 14的拉杆，A 0=3.14*62=153.86 mm 2支撑验算：则：支撑木枋受的最大弯矩：M max =8)41(22qd λ- =85.0*5.4])50.015.0(*41[22- =0.09 KN.m木枋所需截面抵抗矩 W1=fmM max =1390000=6920 mm 3选用2000*80*80=1280000mm 3满足要求。

○3、支撑架验算 小楞验算：支撑立柱间距用如图所示，则小楞按两跨连续梁考虑，则最大弯矩，其中2.16.0*78.42=q =21.39 KN/m强度M max =K m ql 2=0.107*2139*0.62=0.824KN.m所需截面抵抗矩：W n =36383221510*824.0max mm fm M == 而采用φ48*3.5的钢管及截面抵抗矩为5080mm 2，满足要求 刚度验算：EI ql K w 1004=ω=0.632*mm 684.010*19.12*10*1.2*10010*6.0*39.2145124=＜250l =1.6 mm满足要求大楞验算：大楞踞为600 mm ，其51.626.0*78.42==q KN/m强度验算，大楞受到的最大弯矩为：KN.m 234.06.0*51.6*1.0*101max 22===ql M 满足要求4)、梁板模设计底模采用16mm 厚红模板，支撑采用80*80木枋，支撑体系采用满膛钢管架，钢管采用φ48*3.5的无缝钢管；立杆间距为600*600，各立柱间布置双向水平撑，上下两道；布置垂直剪刀撑，按沿桥纵向每跨中一道，周边满布设。

顶部采用顶托调节立杆高度。

1）、荷载计算：自重力：0.32MKN 混凝土自重：252M KN *0.7=17.52M KN钢筋自重：2.52M KN施工荷载：2.52M KN合计：22.82M KN2）、横杆验算：按连续梁考虑：按两点集中考虑WPL W M 5.3max max ==σ 其中P 按：P=（K V 左+K V 右）.qL=(0.617+0.583)*22.8*0.3*0.8=4.57KN 则：23614710*08.5*5.310*8.0*28.3max mm N ==σ＜2152mm N 挠度EI pl 553=66.110*19.12*10*1.2*5510*8.0*10*57.445933=≤3mm 满足要求 3）、立杆验算：每杆立杆受的力：P=（K V 左+K V 右）F=（1.311+1.222）*4.57=11.575 而：3.949.1510*5.13===i L λ 查《钢结构设计规范》附录一：得φ=0.68128.40424*681.0575.11===A N ϕσ2mm N ≤215=f 2mm N 5）、木楞受到的最大弯矩M max =Kn.ql 2=0.177*22.8*0.2*0.82=0.103Kn.m则：木楞抵抗矩 W=2679231310*103.0max mm f M m == 选用80*80 W1=261bh 满足要求。

5 立杆地基承载力符合要求，详见本工程《现浇箱梁支架专项施工方案》。

四、模板拆除在砼强度达到设计强度的100%以后，先拆除箱梁的模板，进行张拉完毕后可拆箱梁以下部位的模板。

在拆除模型支架后，在砼达到设计强度等级后方可承受使用荷载，避免局部集中荷载。

为避免集中货载应先按挑板、支撑板、梁，拆板由中间向支座两边均匀铺进。