梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计(kN/m2)三、模板体系设计新浇混凝土楼板立柱间距平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/m＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq1q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝0.16kN·mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kNR3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，10.32+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=10.36kN/mq2＝max[2.81+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.7/2，(0.5-0.6)-0.7/2]/2×1，8.18+(0.3-0.1)×0.7/4]＝8.22kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.36×0.52，0.5×10.36×0.12]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.42N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.36×0.5，10.36×0.1]＝3.144kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.144×1000/(2×35×80)＝1.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.22×5004/(100×9350×1493300)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.22×1004/(8×9350×1493300)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.36×0.5，0.393×10.36×0.5+10.36×0.1]＝5.92kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.8kN，R2＝R4＝5.92kN，R3＝4.83kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.22×0.5，0.393×8.22×0.5+8.22×0.1]＝4.7kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.37kN，R'2＝R'4＝4.7kN，R'3＝3.82kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.916×106/5080＝180.3N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝6.906kNτmax ＝2V max /A=2×6.906×1000/489＝28.24N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/mq1＝max{3.21+(0.3-0.1)×0.7/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.7/ 2，(0.5-0.6)-0.7/2]/4×1，9.32+(0.3-0.1)×0.7/4}=9.36kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.67kN，R2＝16.94kN，R3＝1.67kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.7/2)/2×0.9，16.94，1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.7/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝16.97kNf＝N/(φA)+M w/W＝16970.66/(0.63×489)+0.03×106/5080＝61.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.64kN≤[N]＝30kN满足要求！。