目录一、临时支撑柱布置状况及地下室顶板结构加固情况 (1)二、荷载计算 (1)三、计算荷载分项系数取值及计算规定 (2)四、现浇板承载能力验算 (2)4.1双向板承载能力验算 (2)4.2局部单向板承载能力验算 (5)五、结构次梁承载能力验算 (6)5.1结构次梁承受自重及均布荷载情况下的受力验算 (6)5.2南北方向结构次梁承载能力验算 (7)5.3东西方向结构次梁承载能力验算 (9)六、框架梁的承载能力验算 (11)6.1东西方向结构框架梁承载能力验算 (11)6.2南北方向结构框架梁承载能力验算 (13)6.3CL41B梁承载能力验算 (16)七、钢管支撑柱承载能力验算 (18)八、地下二层顶板承载能力分析 (18)九、相关注意事项 (18)1钢结构吊装区域地下室顶板结构加固设计与验算一、临时支撑柱布置状况及地下室顶板结构加固情况临时支撑柱采用A219×6螺旋焊接钢管，布置于次梁与次梁交叉点（即井字梁交叉点），布置于9m 跨框架梁中点，对于跨度7m 、6m 框架梁下不布置临时支撑钢柱。
临时支撑钢柱加固一般仅加固一层，即临时支撑钢柱由地下一层平面撑至地下室室结构顶板结构梁底。
其布置状况见后临时支撑钢柱平面布置示意图。
根据原“钢结构吊装区域地下室顶板结构加固设计与验算”以及设计院批复意见，钢结构吊装区域的地下室顶板结构砼强度为C40，结构次梁截面调整为350×780，500×900框架梁调整为600×900，同时部分梁截面配筋已根据该方案要求加强。
本加固设计与验算是根据已对钢结构吊装区域地下室顶板结构梁板已加强的情况。
二、荷载计算1）钢筋砼结构自重荷载：200厚现浇板自重：0.2×25.1=5KN/㎡；350×780（750、700）梁自重：0.35×0.58×25.5=5.2KN/m ； 600×900梁自重：0.6×0.7×25.5＝11KN/m 。
2）堆载自重堆载为200厚砂垫层+钢垫板+胎架构件，考虑为8KN/㎡。
3）吊车荷载钢结构吊装时，采用二台50吨汽车吊进行钢构件吊装，钢构件在胎架上组合成桁架后采用桅杆吊吊装，钢柱亦采用桅杆吊吊装，桅杆吊下支撑加强另行考虑。
本计算中吊车考虑采用50T 汽车吊，其自重54T ，四只支腿间距考虑两个方向均为7m ，50吨汽车吊现场最大构件起重量约12T ，考虑最大起重力矩为1200KN.m ，则吊车对地下室结构顶板的最大与最小支腿压力为：吊车吊装方向与车辆方向一致时：KNN KN N 3.7972120041205402517212004120540minmax =⨯-+===⨯++=吊车吊装方向与车辆对角线方向一致时：KNN KN N 4510120041205402851012004120540minmax =-+===++=当50吨汽车吊现场最大构件起重量控制为8T ，最大起重力矩不超过1000KN.m ，则吊车对地下室结构顶板的最大与最小支腿压力为：吊车吊装方向与车辆方向一致时：KNN KN N 57.8372100048054043.226721000480540minmax =⨯-+===⨯++=吊车吊装方向与车辆对角线方向一致时：KNN KN N 55101000480540255101000480540minmax =-+===++=4）均布施工荷载主要施工人员及钢结构构件临时堆载形成的施工荷载，考虑为4KN/㎡。
三、计算荷载分项系数取值及计算规定按自重荷载效应组合，吊车对结构梁、板或柱所形成的荷载在计算梁截面荷载时按活荷载考虑，其动荷载系数考虑为 1.05，在计算板截面荷载时按自重荷载考虑，不再考虑其动荷载系数；考虑到后撑钢柱加固结构梁板，钢柱的刚度较钢筋混凝柱小得多，即钢柱支撑部位对于地下室顶板结构来讲是一弹性支座，精确计算较为困难，因而保守考虑认为地下室顶板的自重荷载、均布施工荷载、堆载由地下室顶梁板结构本身承担并传递至钢筋混凝柱或其下钢筋砼剪力墙，而吊车荷载由加固后的结构共同承担，并且认为此时钢柱支撑为刚性支撑，不再考虑钢柱支座的弹性变形的影响。
四、现浇板承载能力验算4.1 双向板承载能力验算支腿压力通过由支腿传至垫木传递至钢垫板及砂垫层，最后传递至结构梁板上，最不利情况作用于结构板双向跨中部位，集中均布荷载的面积不小于 1.2m ×1.2m ，则其局部均布压力为：285/(1.2×1.2)=198KN/㎡，现浇板块大小为2.65m ×3.025m 。
1）按周边简支双向板计算吊车集中分布荷载的等效均布荷载按双向板将局部分布荷载简化为等效均布荷载，在四边简支的情况下该局部均布荷载在板块中形成的最大跨中弯矩为：mKN M m KN M y x .961.262.12.119809456.0.933.312.12.1198112.0=⨯⨯⨯==⨯⨯⨯=在四边简支，等效均布荷载作用下的板中最大跨中弯矩为：ee e y e e e x q q l q M q q l q M 248.065.203532.003532.0337.065.2048.0048.02222=⨯===⨯==则：22/71.108961.26248.0/76.94933.31337.0m KN q q M m KN q q M e e y e e x =⇒==⇒=＝＝由取大值，则按周边简支双向板吊车集中均布荷载在板上形成的等效均布荷载为：2/71.108m KN q e =。
2）按两边简支单向板计算吊车集中分布荷载的等效分布荷载 L=2.65m 时：m KN bl M q m KN Mml b b m l l m b b e cy cy cx .49.5465.2055.3124.14688.124.146)65.22.12(865.22.11982.1055.365.27.02.17.065.259.165.26.06.02.122max 1max=⨯⨯===-⨯⨯⨯⨯==⨯+=+==<=⨯=≤== L=3.025m 时：m KN bl M q m KN Mml b b m l l m b b e cy cy cx .55.45025.33175.3854.17288.854.172)025.32.12(8025.32.11982.13175.3025.37.02.17.0025.3815.1025.36.06.02.122max 2max=⨯⨯===-⨯⨯⨯⨯==⨯+=+==<=⨯=≤== 根据上述计算取大值，则按两边简支单向板吊车集中均布荷载在板上形成的等效均布荷载为：2/49.54m KN q e =因而根据上述1）、2）计算结构，取吊车局部分布荷载在板上形成的等效均布荷载2/49.54m KN q e =。
876.0025.365.2==y x l l ，14.165.2025.3==x y l l ，按双向板进行受力验算，恒载效应控制组合，其：222/56.452)49.5485(35.12/072.9347.07.0)49.5485(35.12/03.9547.04.1)49.5485(35.1m KN g m KN qg m KN q g =++==⨯⨯+++=+=⨯⨯+++=+ 计算双向板跨中弯矩时，按g+q/2作用下四边固定时的最大跨中弯矩与g/2作用下四边简支时的最大跨中弯矩之和考虑，并考虑到泊松比的影响，则：mKN M M M mKN M M M mKN M m KN M x y y yx x y x /78.27302.078.21/36.3478.212.030.78.2165.256.450353.065.2072.9301605.0.3065.256.450481.065.2072.9302335.01111221221=⨯+=+==⨯+=+==⨯⨯+⨯⨯==⨯⨯+⨯⨯=νν计算双向板支座弯矩时，按g+q 作用下四边固定时的支座最大负弯矩，并考虑到泊松比的影响，则：mKN M M M mKN M M M mKN M m KN M x y y yx x y x /54.4451.402.044.36/8.4744.362.051.40.44.3665.203.950546.0.51.4065.203.950607.011112121-=⨯--=+=-=⨯--=+=-=⨯⨯-=-=⨯⨯-=νν则：ss y s s s s c s A mm A mm f h M A f bh M ≈==⨯⨯⨯===-+==⨯⨯⨯==226026201026,150@14:1050300160948.0108.47948.0215.05.00978.01.191601000108.47实实际配筋由ϕγαγα现浇板的局部抗冲切能力验算：支腿与钢垫板的接触面积不小于600×600，通过支腿、木方、钢板及200厚的砂垫层，传递至现浇板上的支承面积不小于1200×1200，则：KNKN h u f F u h mmu h u f F m t h ms s h m m t h 75.38428535.1910170552081.071.117.07.081.055204170405.045.0,12.14.00.15520)1801200(47.00102101=⨯>=⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯+=+==+===+==ηβαηβηβηβ4.2 局部单向板承载能力验算285/(1.2×1.2)=198KN/㎡，现浇板块大小为2.6m ×5.6m ，按单向板将局部分布荷载简化为等效均布荷载为：mKN bl M q m KN M ml b b m l l m b b e cy cy cx .86.556.202.356.14288.56.142)6.22.12(86.22.11982.102.36.27.02.17.06.256.160.26.06.02.122max max =⨯⨯===-⨯⨯⨯⨯==⨯+=+==<=⨯=≤==现浇板块大小为2.60m ×5.6m ，按单向板进行受力验算，恒载效应控制组合，其：2/881.9647.04.1)86.5585(35.1m KN q g =⨯⨯+++=+其跨中最大弯矩及支座最大负弯矩分别为： m KN ql M .5.656.2881.961.01.022±=⨯⨯±=±=则：ss y s s s s c s A mm A mm f h M A f bh M >==⨯⨯⨯===-+==⨯⨯⨯==226026201340,150@16:1225360160928.0105.65928.0215.05.01339.01.191601000105.65实实际配筋由ϕγαγα根据上述计算，现有地下室顶板的现浇结构板结构能满足50T 汽车吊进行其上钢结构吊装的承载能力要求。