目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (5)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (5)2.2.7、附属结构 (6)3、主要工程数量 (6)4、荷载计算 (7)4.1、活载计算 (7)4.2、恒载计算 (7)4.3、荷载组合 (8)5、结构计算 (8)5.1、桥面板计算 (9)5.1.1、荷载计算 (9)5.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)5.1.3、力学模型 (10)5.1.3、承载力检算 (10)5.2、工字钢纵梁计算 (10)5.2.1、荷载计算 (10)5.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)5.2.3、力学模型 (11)5.2.4、承载力检算 (12)5.3、工字钢横梁计算 (13)5.3.1、荷载计算 (13)5.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)5.3.3、力学模型 (14)5.3.4、承载力检算 (14)5.4、贝雷梁计算 (15)5.4.1、荷载计算 (15)5.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)5.4.3、力学模型 (16)5.4.4、承载力检算 (16)5.5、钢管桩顶分配梁计算 (17)5.5.1、荷载计算 (17)5.5.3、力学模型 (18)5.5.4、承载力检算 (18)5.6、钢管桩基础计算 (19)5.6.1、荷载计算 (19)5.6.2、桩长计算 (19)5.7、桥台计算 (21)5.7.1、基底承载力计算 (21)栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、铁三院土工试验报告（3）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨黄河施工便道采用栈桥、路基相结合的结构形式，黄河中间考虑通航要求。
栈桥起讫里程LDK673+300，终于LDK674+179，设计全长879m，采用跨径布置形式：12m×72+9m+6m。
2.1、主要技术标准桥面宽度：5.0m桥面高程：1112.05m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载桥跨布置：12m×72+9m+6m栈桥全长：108m起止里程：LDK673+300～LDK674+1792.2、设计说明跨黄河栈桥设计荷载主要考虑结构自重和75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载荷载。
设计长度879m，栈桥设置位置为东岸河道，起始里程为：LDK673+300～LDK674+179。
现将各部分结构详述如下：2.2.1、桥面板栈桥桥面板材料为A3钢板，钢板厚度为12mm，钢板焊接在中心间距400mm 的I14工字钢纵梁上。
桥面板上设置间距600mm的Φ12钢筋防滑条。
2.2.2、工字钢纵梁桥面板下设置I14工字钢纵梁，工字钢纵梁中心间距400mm，顺桥向设置。
I14工字钢纵梁搁置在中心间距1500mm的I20a工字钢横梁上。
I14纵梁与桥面板及横梁均焊接牢固。
2.2.3、工字钢横梁I14工字钢纵梁下设置中心间距1500mm的I20a工字钢横梁，横桥向设置。
I20a横梁通过U型卡与贝雷片连接牢固。
2.2.4、贝雷梁栈桥采用6片3000mm×1500mm单排单层不加强型贝雷片作为承重梁。
每两片贝雷片通过450mm标准连接片连接成一组，共三组；每组贝雷片设下平联。
组间中心间距2250mm，组间通过自制[20a连接系连接，保证贝雷梁的整体稳定性。
2.2.5、桩顶分配梁贝雷梁支承在2根I36a工字钢分配梁上，2根I36a分配梁间采用间断焊接。
分配梁嵌入钢管桩内260mm，以保证分配梁的横向稳定性。
贝雷片与分配梁仍采用U型卡连接牢固。
2.2.6、基础2.2.6.1、桥台东岸LDK673+330处设重力式桥台，桥台基础底面尺寸为6200×1400mm，其余为钢管桩基础。
桥台台帽顶贝雷片位置预埋δ＝20mm的钢板，防止压碎桥台混凝土。
桥台基础采用C25混凝土，设一层Φ16钢筋网片，台背采用C30混凝土，设一层Φ16钢筋网片。
2.2.6.2、钢管桩基础基础采用Φ600×10mm钢管桩，每排3根，中心间距2250mm。
钢管桩间采用[20a连接系连接，桩顶设260mm凹槽，2根I36a工字钢分配梁嵌入钢管桩中。
其中LDK673+438钢管桩外设草袋围堰护坡，护坡坡度1：1.5。
钢管桩底高程1091.60m，桩顶高程1110.098m，钢管桩长度19.0m，钢管桩伸入局部冲刷线下12.6m。
2.2.7、附属结构栈桥栏杆立柱采用Φ60×1000mm钢管焊接在I20a横梁上，钢管立柱间距1500mm，立柱间采用Φ40钢管连接。
栈桥两侧每隔10m设置一道警示灯，以便夜间起到警示作用，防止船舶撞击栈桥。
栈桥中间位置设置12m提升门架，详见下图:3、主要工程数量本栈桥起始里程：LDK673+330，终点里程：LDK674+179，中心里程：LDK673+754.5。
跨径布置为12m×72+9m+6m，栈桥全长879m。
栈桥主要工程数量见表-1：表-14、荷载计算4.1、活载计算本栈桥主要供混凝土罐车、各种机械设备运输及75t履带吊（负载10t）走行，因而本栈桥荷载按每孔一辆75t履带吊（负载10t）荷载及公路—Ⅰ级汽车荷载分别检算，则活载为：履带吊：G=850kN；公路—Ⅰ级汽车荷载：G=550kN。
4.2、恒载计算本栈桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶分配梁等结构自重，见表-2：表-24.3、荷载组合另考虑冰雪等偶然荷载作用，故按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。
本栈桥弯曲容许应力取119854.1=⨯。
4.1=⨯，容许剪应力取MPa203MPa1455、结构计算栈桥结构如下图所示，根据从上到下的原则依次计算如下：5.1、桥面板计算桥面板采用δ＝12mm 钢板，钢板下设中心间距400mm 的I14工字钢纵梁，桥面板净跨径为32cm （I14工字钢翼板宽度为8cm ），桥面板与工字钢纵梁间断焊接，桥面板计算跨径按32cm 计。
5.1.1、荷载计算履带吊机履带宽度（760mm ）及公路—Ⅰ级汽车中、后轮宽度（600mm ）均大于工字钢纵梁间距，故履带吊车及公路—Ⅰ级汽车荷载后轮荷载直接作用在工字钢纵梁上，桥面板不作该种检算，仅对公路—Ⅰ级汽车荷载前轮作用于桥面板跨中进行检算。
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)车辆荷载前轴轴重取30kN ，前轮着地宽度及长度为0.3m ×0.2m ，故按前轴单胎重作为均布荷载计算。
P=30÷2=15kNm kN q /653.0153.1=÷⨯= （单胎宽b 按0.3米计）5.1.2、材料力学性能参数及指标取0.2m 板宽（顺桥向长度），δ＝12mm 钢板进行计算：3622108.46012.02.06m bh W -⨯=⨯==38331088.212012.02.012m bh I -⨯=⨯==20024.0012.02.0m h b A =⨯=⨯=2381110048.61088.2101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯=-5.1.3、力学模型5.1.3、承载力检算采用清华大学SM Solver 进行结构分析：kNm M 83.0max = kN Q 75.9max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 2034.1145173108.41083.036max max=⨯=<=⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1191.424001075.93max max=<=⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm f5.1max=，临时结构刚度对结构正常使用及安全运营影响不大，故可采用。
5.2、工字钢纵梁计算I14工字钢纵梁焊接于间距1500mm 的I20工字钢横梁上，按三跨连续梁检算。
5.2.1、荷载计算分别按75t 履带吊（负载10t ）及公路—Ⅰ级汽车荷载验算，I14工字钢纵梁自重m kN g /17.0=，桥面板自重不计。
5.2.1.1、75t 履带吊荷载75t 履带吊履带长宽按4.66m ×0.76m 计算，自重850kN ，顺桥向荷载集度：m kN q /2.91)66.42(8501=⨯÷= ，工字钢纵梁中心间距400mm ，最不利情况应为两根工字钢纵梁受力。
则均布荷载为：m kN g q q /8.11817.02.12.913.11=⨯+⨯=+=。
5.2.1.2、公路—Ⅰ级汽车荷载根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）相关规定，公路—Ⅰ级汽车荷载为550kN ，（布置图见I14工字钢纵梁力学模型），按集中力计算。
汽车轴重：kN P kN P kN P 1402,1202,30⨯=⨯=后中前＝，轴距：3.0m+1.4m+7m+1.4m 。
5.2.2、材料力学性能参数及指标I14工字钢：461012.7mm I ⨯=35100.1mm W ⨯=22150mm A =26611105.11012.7101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯=-5.2.3、力学模型5.2.3.1、履带吊荷载作用力学模型:5.2.3.2、公路—Ⅰ级汽车荷载作用力学模型：5.2.4、承载力检算采用清华大学SM Solver 进行结构分析： 5.2.4.1、履带吊荷载作用下I14工字钢纵梁检算kNm M 73.26max = kN Q 107max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 203134100.121073.2656max max=<=⨯⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1192521502101073max max=<=⨯⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm mm f75.340015004.1max=<=，合格。
5.2.4.2、公路—Ⅰ级汽车荷载作用下I14纵梁检算kNm M 84.44max = kN Q 124max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 2031.112100.141084.4456max max=<=⨯⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1194.1421504101243max max=<=⨯⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm mm f75.340015008.0max=<=，合格。