自动控制仪表1. 在单杠杆差压变送器中，测量膜盒的作用是___A__A. 把压差信号转换成轴向推力B. 把压差信号转换成挡板开度C. 把压差信号转换成0. 02 ～0. 1 MPa气压信号D. 把压差信号转换成主杠杆的转角2. 在单杠杆差压变送器中，为增大其测量范围(量程)，应___D__A. 增大放大器的放大倍数B. 提高弹性元件的刚度C. 减小反馈波纹管有效面积D. 使主杠杆制做得尽量的长3. 单杠杆差压变送器中，若△p=0，其变送器输出压力P出=0，这说明___D__A. 零点准确，不用调整B. 量程不准，应上移反馈波纹管C. 量程不准，应下移反馈波纹管D. 零点不准，应扭动调零弹簧，使挡板靠近喷嘴4. 对于单杠杆差压变送器，上移反馈波纹管，则___B__A. K单增大，量程增大B. K单减小，量程增大C. K单增大，量程减小D. K单减小，量程减小5. 在单杠杆差压变送器中，要增大零点，则应____B____。
A. 扭调零弹簧使挡板靠近喷嘴B. 扭调零弹簧使挡板离开喷嘴C. 上移反馈波纹管D. 下移反馈波纹管6. 在单杠杆差压变送器中，放大系数K和量程的关系为____C____。
A. K↑，量程↑B. K与量程没有关系C. K↑，量程↓D. K↓，量程不变7. 某单杠杆式差压变送器的测量范围是0. 1～1. 0MPa，在零点调好以后，逐渐增大输入压力信号，当输入压力为0. 9MPa时，变送器输出就为0. 1MPa，这时需对其进行的调整是：____D____。
A. 拧紧弹簧使挡板靠近一点喷嘴B. 拧松弹簧使挡板离开一点喷嘴C. 沿主杠杆下移一点反馈波纹管D. 沿主杠杆上移一点反馈波纹管8. 单杠杆差压变送器是按___B__原理工作的A. 位移平衡原理B. 力矩平衡原理C. 力平衡原理D. 功率平衡原理9. 在单杠杆差压变送器中，现要增大零点，则应___B__A. 扭调零弹簧使挡板靠近喷嘴B. 扭调零弹簧使挡板离开喷嘴C. 上移反馈波纹管D. 下移反馈波纹管10. 带阀门定位器的活塞式调节阀的特点是___D___：A. 结构简单，阀杆推力小B. 结构简单，阀杆推力大C. 结构复杂，阀杆推力小D. 结构复杂，阀杆推力大11. 标准的气动控制信号的压力范围是：A. 0-0.7MpaB. 0.02-0.1MpaC. 0-1.2MpaD. 0.2-1Mpa12. 标准的气动控制信号的压力范围是是由什么决定的？A. 波纹管的特性B. 喷嘴挡板特性C. 变送器特性D. 放大器特性自动控制1. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，其执行机构是。
A. 淡水泵B. 海水泵C. 淡水冷却器D. 三通调节阀2. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，若把测温元件插在冷却水进口管路中，随柴油机负荷的增大。
A. 进出口冷却水温度均不变B. 进口温度基本不变。
出口温度增高C. 出口温度基本不变，进口温度降低D. 进口温度基本不变，出口温度降低3. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中若把测温元件插在冷却水出口管路中，随着柴油机负荷的增大A. 进口温度基本不变，出口温度降低B. 进口温度基本不变，出口温度增高C. 出口温度基本不变，进口温度降低D. 出口口温度基本不变，进口温度增高4. WALTON恒温阀能实现。
A. 双位控制B. 比例控制C. PI控制D. PD控制5. 在柴油机气缸冷却水控制系统中，采用WALTON恒温阀的缺点是A. 结构复杂B. 维护麻烦C. 只能实现位式控制D. 控制精度很低6. 在柴油机气虹冷却水温度技制系统中，采用WALTON恒温阀的优点是：。
A. 消除静念偏差B. 实现PI控制C. 不用外加能源D. A+B7. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为100℃时，温度指示值为90℃，当实际水温为90℃时，温度表指示值为72℃. 应该首先使A. 零点降低B. 零点提高C. 量程减小D. 量程增大8. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为20℃时，温度表指示值为15℃，在MRB板上你首先要A. 调整W2减小对地电阻B. 调整W2增大对地电阻，C. 调整W2减小限位电阻D. 调整W2增大限流电阻9. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，若实际水温为100℃，而温度表指示值为95℃，在MRB板上应A. 调整W2减小对地电阻B. 调整W2增大对地电阻C. 调整W2减小限流电阻D. 调整W2增大限流电阻10. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，若三通调节阀中平板阀卡死在某一位置，其故障现象是（）A. 冷却水温度不可控地升高B. 冷却水温度不可控地降低C. 限位开关断开D. 热保护继电器可能动作电机停转11. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，实际水温为20℃时，显示25℃，当实际水温升高到80℃时，显示75℃，这应在MRB板上（）A. 调W2减小对地电阻，调W3减小限流电阻B. 调W2减小对地电阻，调W3增大限流电阻C. 调W2增大对地电阻，调W3减小限流电阻D. 调W2增大对地电阻，调W3增大限流电阻12. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度低于给定值，而执行电机MRB不可控的朝关小旁通阀方向转动，其可能的原因是A. 热敏电阻T802断路B. 热敏电阻T802分压点A对地短路C. 增加输出继电器损坏D. 限位开关损坏13. 在MR—II型电动冷却水温度控制系统中，当冷却水温度高于给定值，而电机MRB仍不可控的朝开大旁通阀的方向转动，其可能的原因是A. 减少输出继电器损坏B. 中间继电器Re1线圈断路C. 限位开关损坏D. 热敏电阻T802对地断路14. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，设置限位开关是为了A. 防止电机电流过小B. 防止电机反向起动电流过大C. 防止三通阀卡在中间位置D. 防止三通阀漏泄15. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若测量元件对地断路. 则冷却水温度值及限位开关状态将会是：A. 0℃以下，限位开关闭合B. 0℃以下，限位开关断开C. 达最高值，限位开关断开D. 达最高值，限位开关闭合16. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若测温元件对地短路，则温度表的指示值及限位开关状态为：。
A. 0℃以下，闭合B. 0℃以下，断开C. 100℃以上，闭合D. 100℃以上，断开17. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，随着冷却水实际温度的变化，导致测温元件T802的变化。
A. 交流电流B. 直流电流C. 电容D. 电阻18. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，改变冷却水温度的给定值是通过改变来实现。
A. 设定的电压值B. 设定的电容值C. 设定的电阻值D. 设定的电流值19. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，冷却水温度的偏差值是通过得到的。
A. 电压比较器B. 反相输人比例运算器C. 差动输入比例运算器D. 同相输入比例运算器20. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，运放器TU1的输出U15代表A. 冷却水温度的显示值B. 冷却水温度的测量值C. 冷却水温度的偏差值D. 冷却水温度的给定值21. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度降低，则运放器TU1和TU2的输出分别A. 增大，增大B. 降低，增大C. 增大，降低D. 降低，降低22. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度升高TU2输出及晶体管T l的集电极电流分别A. 升高，增大B. 升高，减小C. 降低，增大D. 降低，减小23. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若调整给定电位器，使MRB板上的U B增大，则电机M的转动方向为，冷却水实际温度会。
A. 顺时针，升高B. 顺时针，降低C. 逆时针，升高D. 逆时针，降低24. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，在突然增大冷却水温度给定值的瞬间. MRB板输出电压阴极性为，MRV板输出的电压极性为。
A. 负极性，负极性B. 负极性. 正极性C. 正极性，贝极性D. 正极性，正极性25. 在MR-II则电动冷却水温度控制系统中，在一次测试中，得到当水温为5℃时，温度表指针指在0℃上，当水温为90℃时，指针指在100℃上，这说明A. 零点高了，量程小了B. 零点高了，量程大了C. 零点低了，量程小了D. 零点低了，量程大了26. 在对MR-II温度控制系统MRV板进行测试时，给它加一个阶跃的输入信号. 其输出的变化规律为A. 成比例输出B. 先有很大阶跃输出，后其输出逐渐消失在比例输出上C. 先有一个比例输出，其后输出逐渐增大D. 比例惯性输出27. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRV板上的TU3是A. 电压比较器B. 加法器C. 电压服随器D. 同相输入比例运算器28. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板的脉冲宽度由什么决定？A. 电容的充放电速度B. 不灵敏区的大小C. 输入信号的大小D. A+C29. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板上，将不灵敏区调大会导致A. 静态偏差变大B. 继电器起停频繁C. 脉冲宽度增加D. 控制时间增加30. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板上，将不灵敏区调小会导致A. 静态偏差变大B. 继电器起停频繁C. 过渡过程的振荡性增加D. 脉冲宽度减小31-33. 在MR-II型冷却水温控制系统中，MRV板中有一电路如图所示，电容C1，C2和C3的作用分别为：A. 积分作用B. 微分作用C. 防止电路振荡D. 滤波对地电阻W2阻值增加则：A. 比例带增大B. 比例带减小C. 微分时间增大D. 微分时间减小34. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中. 温度调节器是属于A. PI程序调节器B. PI随动控制调节器C. PID程序控制调节器D. PID定值控制调节器35. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，其粘度调节器是属于A. PI调节器. 正作用式B. PI调节器，反作用式C. PID调节器，正作用式D. PID调节器，反作用式36. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，测量单元包括:A. 测粘计B. 差压交送器C. 温度变送器D. A+B+C37. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制选择阀的作用是A. 输出柴油-重油转换信号B. 输出温度控制信号C. 输出粘度控制信号D. 输出温度和粘度控制信号中大的信号38. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，柴油转换成重油的条件是A. 油温在下限温度时B. 油温上升到中间温度时c. 油温上升到上限温度时 D. 钻度调节器投入工作时39. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，粘度调节器投人工作的时刻为A. 温度上升到小问温度时B. 油温上升到上限温度时C. 柴油转换到重油时D. 粘度调节器接通气源时40. 在NAKAKHA型燃油粘度控制系统中，温度调节器和粘度调节器分别采用A. 正作用，. 反作用式B. 正作用式，正作用式C. 反作用式，反作用式D. 反作用式，正作用式41. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制对象是，系统输出量是。