编号：南建09邵阳市南方建设工程有限公司Southern Construction Engineering Co.,Ltd. Shaoyang City高支模及支撑系统专项施工方案（内部使用）二○一○年十月目录1、编制依据 (2)2、工程概况 (2)3、模板工程 (3)3.1、楼板模板 (3)3.2、梁模板 (3)3.3、独立柱模板 (3)3.4、模板工程验算 (4)3.4.1、柱模板验算 (4)3.4.2、梁模板验算 (13)3.4.3、梁模板支撑验算 (18)3.4.4、楼模板支撑验算 (29)3.5、模板施工方法 (40)3.5.1、独立方柱模板 (40)3.6、梁模板施工 (41)3.7、楼板模板施工 (42)3.8、构造要求 (43)3.9、模板的拆除 (44)4、施工缝的留设 (45)4.1、楼层施工缝 (45)5、质量保证措施 (45)6、成品保证措施 (46)附图 (49)1．编制依据1.1《建筑工程施工及验收规范》GB50300-20011.2《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20081.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2002年版）JGJ130-20011.4施工图纸：××设计院××年×月出图1.5施工组织设计：××年×月施工组织设计。
2．工程概况2.1 1. ××大厦位于××处。
总建筑面积约㎡，地下层，地上层，建设总高度为m，地下室一层车库和设备用房层为米，地下室二层车库和人防工程层高米；地上裙楼一层商场层高米，二层商场层高米，三层商业餐饮层高米，四层商业娱乐层高米；五层办公层高米，层～七层办公层高米，顶层办公层高米。
2．本工程一～层楼板，二层局部位置无楼板，一～三层无楼板位置楼板距离为8m，采用高支模架搭设。
以下为无楼板位置范围：东裙楼8～11线与F～H轴21.05m x 12.9m;西裙楼A～B轴与1～4线25.2m x2.7m，A～D轴与1～3线22.5m x12.9m，D～E轴与1～2线8.4 m x3.6m，1～3线与D～E轴8.4 m x3.6m，E～G轴与2～3线16.8 m x3.6m，F～G轴与2～3线5.7m x2.7m，F～G轴与3～6线2.7m x33.6m。
本工程地下室一～二层北向车道采用高支模架搭设，位置范围:4～7线与G～J轴6 m x25.2m.（高支模范围详图）3．模板工程3.1楼板模板楼板材料采用竹胶合模板，楼板采用钢管满堂脚手架支撑，脚手架上设可调支撑头，脚手架间距为800×800mm，步距不大于1300mm，第一道设于离地面200 mm 高处，最上面一道设于离楼板下口不大于450 mm 处；用φ48钢管作主龙骨，60×80mm木方作背衬，10 mm厚竹胶板作为顶板模板。
主龙骨间距不大于800mm，背衬间距不大于300mm。
3.2 梁模板梁底模和梁侧模采用15mm厚木模板和60×80mm木枋在木工加工场地拼装，梁宽度300mm以内梁底模木档2根，300-600mm 木档3根，600-800mm木档4根；梁侧模根据梁高度木档间距按不大于500mm设置。
高度超过700 mm的梁，设穿梁对拉螺杆，800--1000 mm的梁在中间设一排对拉螺杆，高度大于1000的梁按对拉螺杆间距小于600mm设置，对拉螺杆水平间距为500 mm，采用M16对拉螺杆。
梁底横向支撑间距300mm。
3.3 独立柱模板柱模板采用塑料模板，独立柱采用分两段浇注，第一段浇注4m，第二段浇注至楼板底。
独立柱模板内楞采用60x80mm木方，间距为250mm；外楞采用双7［槽钢水平设置，间距为400mm；柱中预埋φ18PVC 管以利于螺杆重复利用，对拉螺杆采用M16，间距400x400mm 。
3.4 模板工程验算3.4.1 柱模板一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1600mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4000mm ，柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。
柱箍采用双槽钢[7号槽钢。
柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞7根，H 方向竖楞4根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。
80046246246柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×44.944=40.450kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.444=4.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下21.66kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。
荷载计算值 q = 1.2×40.450×0.400+1.40×4.000×0.400=21.656kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm 3；I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×16.180+1.4×1.600)×0.257×0.257=0.143kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.143×1000×1000/15000=9.511N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×16.180+1.4×1.600)×0.257=3.335kN截面抗剪强度计算值 T=3×3335.0/(2×400.000×15.000)=0.834N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×16.180×2574/(100×6000×112500)=0.704mm面板的最大挠度小于256.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下13.90kN/mA 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH 两方向最大间距0.257m。
荷载计算值q = 1.2×40.450×0.257+1.40×4.000×0.257=13.896kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 5.558/0.400=13.896kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×13.896×0.40×0.40=0.222kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×13.896=3.335kN最大支座力N=1.1×0.400×13.896=6.114kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.90×7.90×7.90/6 = 61.37cm3；I = 5.90×7.90×7.90×7.90/12 = 242.41cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.222×106/61369.8=3.62N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×3335/(2×59×79)=1.073N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v =0.677×10.382×400.04/(100×9000.00×2424108.5)=0.082mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P = (1.2×40.45+1.40×4.00)×0.257 ×0.400 =5.56kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
2.78kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 2.78kNB 柱箍计算简图0.509B 柱箍弯矩图(kN.m)B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.08kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 2.08kNB 柱箍变形计算受力图0.001B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0.508kN.m经过计算得到最大支座F= 10.691kN经过计算得到最大变形V= 0.025mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W = 32.24cm3；截面惯性矩I = 101.58cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.508×106/1.05/32240.0=15.01N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形v = 0.025mmB柱箍的最大挠度小于510.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积(mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.691对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P = (1.2×40.45+1.40×4.00)×0.247 ×0.400 =5.34kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。