脚手架计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1、2×(0、04+G kjb×l b/(n+1))+1、4×G k×l b/(n+1)=1、2×(0、04+0、35×0、9/(2+1))+1、4×3×0、9/(2+1)=1、43kN/m正常使用极限状态q'=(0、04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0、04+0、35×0、9/(2+1))+3×0、9/(2+1)=1、04kN/m计算简图如下:1、抗弯验算M max=0、1ql a2=0、1×1、43×1、52=0、32kN·mσ=M max/W=0、32×106/5260=61、32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0、677q'l a4/(100EI)=0、677×1、04×15004/(100×206000×127100)=1、368mm νmax＝1、368mm≤[ν]＝min[l a/150,10]＝min[1500/150,10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1、1ql a=1、1×1、43×1、5=2、37kN正常使用极限状态R max'=1、1q'l a=1、1×1、04×1、5=1、72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2、37kNq=1、2×0、04=0、048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1、72kNq'=0、04kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0、71×106/5260=134、78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax＝1、702mm≤[ν]＝min[l b/150,10]＝min[900/150,10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2、39kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:R max=2、37/2=1、18kN≤R c=0、85×8=6、8kN横向水平杆:R max=2、39kN≤R c=0、85×8=6、8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0、04/h)×H=(0、129+1、5×2/2×0、04/1、8)×48=7、78kN单内立杆:N G1k=7、78kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(48/1、8+1)×1、5×0、9×0、35×1/2/2=3、27kN单内立杆:N G2k1=3、27kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/1、8+1)×1、5×0、14×1/2=2、9kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0、01×1、5×48=0、72kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3、27+2、9+0、72=6、89kN单内立杆:N G2k=N G2k1=3、27kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1、5×0、9×(1×3+1×2)/2=3、38kN内立杆:N Q1k=3、38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1、2×(N G1k+ N G2k)+0、9×1、4×N Q1k=1、2×(7、78+6、89)+ 0、9×1、4×3、38=21、86kN单内立杆:N=1、2×(N G1k+ N G2k)+0、9×1、4×N Q1k=1、2×(7、78+3、27)+ 0、9×1、4×3、38=17、51kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86、19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69、86°钢丝绳竖向分力,不均匀系数K X取1、5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0、8×1、5×17、51×21/48×3/1、5=18、39kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0、8×1、5×21、86×21/48×3/1、5=22、95kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18、39/sin86、19°=18、43kNT2=P2/sinα2=22、95/sin69、86°=24、45kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=24、45kN绳夹数量:n=1、667[Fg]/(2T)=1、667×24、45/(2×15、19)=2个≤[n]=5个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×24、45/0、85=258、86kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0、5)1/2=(258、86/0、5)1/2=22、75mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×24、45×103/(65π))1/2=22mm 注:[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9、7、6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22、75mm,必须拉紧至24、45kN,吊环最小直径为22mm。

八、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1、5×1、8=2、7m长细比λ=l0/i=2、7×103/15、9=169、81≤210轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=kμh=1、155×1、5×1、8=3、12m长细比λ=l0/i=3、12×103/15、9=196、13查《规范》表A得,φ=0、188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1、2×(N G1k+N G2k)+1、4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x -h x1)+max[6,(1-K f)×h j顶])/H=(1、2×(7、78+6、89)+1、4×3、38)×(27+(1-0、顶8)×(27-27)+max[6,(1-0、8)×21])/48=15、35kNσ=N/(φA)=15353、77/(0、188×506)=161、4N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1、2×(N G1k+N G2k)+0、9×1、4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6,(1-K f)×h j顶])/H=(1、2×(7、78+6、89)+0、9×1、4×3、38)×(27+(1-0、8)×(27-27)+max[6,(1-0、8)×21])/48=15、03kN M w=0、9×1、4×M wk=0、9×1、4×ωk l a h2/10=0、9×1、4×0、34×1、5×1、82/10=0、21kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=15028、92/(0、188×506)+208254、33/5260=197、58N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1、4×ωk×2×h×2×l a=1、4×0、45×2×1、8×2×1、5=6、84kN脚手架计算书及相关图纸长细比λ=l0/i=600/158=3、8,查《规范》表A、0、6得,φ=0、99(N lw+N0)/(φAc)=(6、84+3)×103/(0、99×489)=20、28N/mm2≤0、85 ×[f]=0、85 ×205N/mm2=174、25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=6、84+3=9、84kN≤0、85×12=10、2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6,(1-K f)×h j顶])/H=((7、78+6、89)+3、38)×(27+(1-0、8)×(27-27)+max[6,(1-0、8)×21])/48=12、41kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝12、41/(1×0、25)＝49、63kPa≤f g ＝140kPa满足要求！。