净水厂设计1.水量计算最小服务水头28m（6层）城市时变化系数k n=1.44 q=100~160生活用水量 Q1=qnf=(100~160)x30x104x88%=4.224x104/24 m3/h=1760 m3/h绿化浇撒道路 Q3=500m3/d=20.83m3/h工业用水量Q4=10000/24+4000/18 m3/h=416.67 m3/h+222.22 m3/h=638.89 m3/h漏失量Q5=(Q1+Q4+Q3)(10%~20%)=(1760+638.89+20.83)x(10%~20%)=241.972~48 3.944 m3/h未预见水量 Q6=（8%~12%）(1760+636.89+20.83)=232.293~348.44 m3/h Q h=khQx1000/3600=1.44x（2903.664+348.44）/3.6=1300.8416 L/s最高日用水量 Q=1300.8416x1.05=1365.88 L/s取水构筑物：一级泵站按三班制均匀工作Q I=αQ d/T=1.05x3252.104=3414.7092 m3/h2.溶液池溶液池W1=25.8x3414.71/417x10x2m3=10.563 m3≈10.6 m3原水浊度600 mg/L混凝剂max投加量a=25.8 mg/L(PAC)单池尺寸：LxBxH=2.5x2.2x2=11 m3有效容积2.5x2.2x2=11 m33.溶解池溶解池W2=0.3W1=0.3x10.6=3.18 m3单池尺寸：LxBxH=1.5x1.4x2.0=4.2 m3有效容积1.5x1.4x1.6=3.36 m3放水时间t=10min则放水流量q0=W2/60t=30180/60x10 L/s=5.3 L/s水力管径DN=70 mm相应流速v0=1.38 m/s 1000i=27.40管材采用：硬聚氯乙烯管投药管流量q=W1x2x1000/24x60x60=10.6x2x1000/24x60x60=0.245 L/s 水力管径d1=15 mm相应流速v1=1.24 m/s 1000i=140计量投加设备：转子流量计，耐酸泵GDF型耐腐蚀管道泵型号：GDF25-15型号流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）电动机气蚀余量生产厂GDF25-15 1.5 20 2800 功率（kw）电压（V）（NPSH）r(m)广州市第一水泵厂0.46 220 44.混合器设计计算（1）进水管流速v 进水管采用两条，直径为d1静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流量q=Q/n=1365.88/2 L/s=682.94 L/s d N=700 mm查水力计算表知v=1.77 m/s 1000i=5.32(无缝钢管)混合管道的水头损失 h=0.1184Q2n/d4.4得n=hd4.4/0.1184Q2=0.5x0.74.4/0.1184x(650.4208x10-3)2≈3个总水头损失h=5.32x5/100 + 0.5=0.58 m5.药剂仓库设计计算混凝剂最大日用量：d88.13658.25=⨯.3/st045mg/固定储备量：根据给水手册选三十天储备量，则t045.3=⨯309135.PAC相对密度为1.15，则其体积为V=91.35/1.15=79.433m设计堆积高度为2m,则面积为79.43/2=39.72平方米考虑到运输及通道等，设计面积为64平方米。

仓库设计尺寸：8×8×4起重机采用电动葫芦型号为CD,3-6D，起开速度为8m/min,运行速度为20/30(m/min)采用三相电源，380V,50HZ5.絮凝网格絮凝池的平面布置由多格竖井串联而成。

絮凝池分为许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格流向下一格，上下交错流动，直至出口。

在全池三分之二的分格内，水平放置网格或栅条。

通过网格或栅条的孔隙时，水流收缩，过网孔后水流扩大，形成良好的絮凝条件。

5.1 设计要点：（1）网格絮凝池流速一般按照由大到小进行设计。

（2）反应时间一般为10～15min, GT 值541010,以保证絮凝过程的充分~和完善。

（3）絮凝池分格大小按竖井流速确定。

（4）絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8——18格，可按格数大致均分为三段，其中前段3——5min，中段3——5min，末段4——5min.(5)每格的竖向流速，前段和中段0.12——0.14m/s，末段0.1——0.14m/s.（6）各格之间的孔洞应上下交错布置，孔洞流速：前段0.3——0.2m/s，中段0.2——0.15m/s，末段0.14——0.1m/s。

（7）网孔流速：前段0.25——0.3m/s，中段0.22——0.25m/s。

（8）一般排泥采用长度小于5m，直径150——200mm的穿孔管排泥或单斗底排泥，采用快开排泥阀。

（9）网格材料可用木料、扁钢、塑料、钢丝网水泥或钢筋混凝土预制件等。

木板条厚度20——25mm,钢筋混凝土预制件厚度30——70mm。

5.2 设计参数絮凝池设计（近期）2组，每池设计流量为：Q＝28416 .130005.1⨯＝0.683m3/s。

5.3 设计计算设计絮凝时间t＝10 min絮凝池的有效容积V：V＝Qt＝0.683×10×60＝409.8m33410m≈设计水深为4.2m。

絮凝池的有效面积：A1＝V/h＝410/4.2＝97.62 m2水流经过每个的竖井流速v1取0.12 m/s，由此得单格面积：f＝Q/ v1＝0.683/0.12＝5.7 m2设计单格为正方形，边长采用2.4m，因此实际每格面积为5.76 m2，由此得到分格数为n＝97.62/5.76=18格。

实际絮凝时间为：t =0.683184.22.42.4⨯⨯⨯=637.56s≈10.6min絮凝池的平均水深为4.2m，取超高为0.3m，泥斗深度为0.65m,得到池得总高度为：H ＝4.2+0.3+0.65＝5.15m ，单组絮凝池：长：2.4×6+0.2×7＝15.8m 宽：2.4×3+0.2×4＝8.0 m进水管管径的确定：Q=0.683 m 3/s ，取流速为v=1.0m/s,管径D=vQ π4=0.114.3683.04⨯⨯=0.933m ，采用DN1000铸铁管。

为避免反应池底部集泥，影响水处理效果，在每个反应池底各设200mm 穿孔排泥管。

采用坡度1%的满流管。

出水管管径的确定：Q=0.683m 3/s ，取流速为v=1.0m/s,管径D=vQ π4=0.114.3683.04⨯⨯=0.993m ，采用DN1000铸铁管。

过孔洞流速v 2按照进口流速0.30m/s 递减到0.10 m/s ，上孔上缘在最高水位以下，下孔下缘与池底平齐，单竖井的池壁厚为200mm 。

格编号 1 2 3 4 5 6 孔洞高×宽 0.954.2⨯ 1.02×2.4 1.05×2.4 1.14×2.4 1.24×2.4 1.42×2.4 流速 0.3 0.3 0.3 0.23 0.23 0.23 格编号 7 8 9 10 11 12 孔洞高× 1.42× 1.58× 1.67× 1.78× 1.89× 1.90×宽 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 流速 0.2 0.2 0.18 0.18 0.16 0.16 格编号 13 14 15 16 17 18 孔洞高×宽 2.03×2.4 2.28×2.4 2.43×2.4 2.67×2.4 2.77×2.4 2.85×2.4 流速 0.14 0.14 0.12 0.12 0.10 0.105.4 内部水头损失计算1～8格为前段，其竖井之间孔洞流速为0.20～0.30m/s ，水过网孔流速为：前3v ＝0.25～0.30m/s ；9～12格为中段，竖井之间孔洞流速为：0.20～0.15 m/s ，水过网孔流速为：中3v ＝0.22～0.35m/s ； （1）前段网格的孔眼尺寸80mm ×80mm ，取前3v ＝0.28 m/s ，净空断面 2A ＝0.683/0.28＝2.44m 2；每个网格的孔眼数为2.44/0.082=381个。

前段共设网格12块，前段网格水头损失为：前1h ＝n 1ξ23v /2g其中n 取12，1ξ为网格阻力系数，在此处取1.0，则：前1h ＝n 1ξ23v /2g ＝12×1.0×0.282/19.6＝0.050m ； 前段孔洞水头损失为：前2h ＝∑2ξ22v /2g其中2ξ为孔洞阻力系数，取3.0，则：前2h ＝∑2ξ22v /2g ＝3.0（0.32×3+0.232×3+0.202×2）/19.6＝0.0789m （2）中段网格的孔眼尺寸为100mm ×100mm ，取中3v ＝0.24m/s ，净空断面： 3A ＝0.683/0.24＝2.85 m 2； 每个网格的孔眼数为： 2.85/0.12＝285个。

中段共设网格6个，则中段网格水头损失为： 中1h ＝6×1.0×0.242/19.6＝0.0176m 。

中段孔洞水头损失：中2h ＝∑2ξ22v /2g ＝3.0（0.182×2+0.162×2）/19.6＝0.0178m ； （3）后段不设网格，孔洞水头损失为：3.0（0.142×2+0.122×2+0.102×1）/19.6＝0.0119m ； 絮凝池总水头损失为：h ＝∑1h +∑2h ＝0.050+0.0789+0.0176+0.0178+0.0119＝0.1832m 。

5.5 核算 G ＝63610029.11832.000014⨯⨯⨯－＝51.441s － GT ＝51.44×636＝32718.6 ，符合设计要求。

6斜板沉淀池6.1设计要点（1）斜板沉淀池水流方向主要有上向流、侧向流及下向流三种，本次设计选择上向流。

（2）颗粒沉降速度μ：应该根据水中颗粒情况通过实际实验测得；在无实验资料时可参考已建类似沉淀设备的运转资料确定；一般混凝反应后的μ大致为0.3~0.6mm/s ，本次设计取0.55mm/s 。

（3）有效系数η：斜板沉淀池在实际生产运转中因受进水条件、斜板结构等影响而使沉淀效率降低的系数，一般在0.7~0.8之间，本次设计取0.75。