后浇带模板支撑方案：2.1后浇带的底板处理：为考虑后浇带后期施工时的清理和积水的排除，在底板垫层上每20m设一500*500*500的集水井，在底板施工时保留，最后施工时和后浇带一并浇砼。

底板后浇带支模，首先要拉线固定好钢板止水带，再支设止水带模板，为保证后浇带的稳固，不跑浆，可加设双层密目钢丝网再支模，底板底筋要垫好保护层，支模后用1：3水泥砂浆封堵密实，后浇带模板第一次支模，钢板止水带要求支一半露一半，即300宽止水带埋150，留150。

且要求在底板的中间。

2.2墙板后浇带的处理：墙板后浇带竖向应同底板后浇带在同一位置，横向在底板面向上300mm水平设置，外墙施工缝与后浇带连接处焊接质量要保证，两板搭接宽度3mm板按30m m计算，双面焊。

当地下室外墙施工结束，做完防水后，在后浇带部位用标准砖，砌一240厚墙的砖井，砖井的内径尺寸为1400*500，以保护后浇带，同时利于后浇带立模。

2.3后浇带顶板的处理：本工程的后浇带部位的现浇板模板支撑采取独立支撑，模板独立铺设，在后浇带砼浇筑完毕达到拆模条件后再拆除后浇带的模板。

根据公司内部规定，后浇带部位采用两次支模，后浇带第一次竖向独立支撑支设，是在后浇带两侧支设单排、双排或三排竖向独立支撑，具体排数根据计算确定，后浇带第二次支模为后浇带本身浇筑时的支模。

后浇带两侧的支模型式见下图：2.3.1后浇带第一次竖向独立支撑：2.3.1.1 6#车库北侧的后浇带两侧的跨度分别为3500和1200，梁的间距为8400，将后浇带简化成两端简直的单向板进行受力分析，靠近后浇带的部位用独立钢管柱进行支撑。

梁下设置必须设独立支撑，单对梁位置的独立支撑进行验算：2.3.1.1.1跨度为3500，取独立支撑的间距为1200恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*3.5/2*25=20.781KN板的自重：G2=（1.2-0.5）*0.4*3.5/2*25=12.25 KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=3.5/2*1.2*1=2.1 KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(20.781+12.25)+1.4*2.1=42.58KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*1.2/2*25=7.125KN板的自重：G2=（4.2-0.5）*0.4*1.2/2*25=22.2KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=1.2/2*4.2*1=2.52 KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(7.125+22.2)+1.4*2.52=38.718KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：跨度分别为2000和37002.3.1.2.1跨度为3700，独立支撑的间距，在5500跨内用两根支撑、6500跨内分别用三根支撑，梁下设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1800（5500跨）和1600（6500跨）恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*3.7/2*25=21.96KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*3.7/2*25=22.2 KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=3.7/2*1.7*1=3.15 KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(21.96+22.2)+1.4*3.15=57.042KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：别用三根支撑，梁下设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1800（5500跨）和1600（6500跨）恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*2/2*25=11.875KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*3.7/2*25=22.2 KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=2/2*1.7*1=1.7KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(11.875+22.2)+1.4*1.7=43.27KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：跨度分别为6720和880，由于6720的跨度较大，考虑到单排独立支撑时使板的受力挠度变形过大，初步考虑使用两排独立支撑。

2.1.3.1跨度为6720的使用三排独立支撑，则跨度变为2240，中间两排在5500跨内用三根支撑、6500跨内分别用四根支撑，梁下设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1300；后浇带边的独立支撑的间距为1800和1600。

2.1.3.1.1梁位置的独立支撑的验算：（跨度中间的两排独力支撑验算）恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*2.24*25=26.6KN板的自重：G2=（1.3-0.5）*0.4*2.24*25=17.92KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=2.24*1.3*1=2.912KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(26.6+17.92)+1.4*2.912=57.5KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：取序号8中的第一种，规格型号见下：恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*1.12*25=13.3KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*1.12*25=13.44KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=1.7*1.12*1=1.904KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(13.3+13.44)+1.4*1.909=34.76KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：跨度分别为2000和3700，柱的间距为8400和65002.3.1.4.1跨度为3700，独立支撑的间距，在5500跨内用两根支撑、6500跨内分别用三根支撑，梁下设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1800（5500跨）和1600（6500跨）恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*3.7/2*25=21.96KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*3.7/2*25=22.2 KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=3.7/2*1.7*1=3.15 KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(21.96+22.2)+1.4*3.15=57.042KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：用三根支撑，梁下设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1800（5500跨）和1600（6500跨）恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*2/2*25=11.875KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*3.7/2*25=22.2 KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=2/2*1.7*1=1.7KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(11.875+22.2)+1.4*1.7=43.27KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：跨度分别为2400和5200，2.3.1.5.1跨度为5200时，柱距为5500的用四根支撑，6500内用五根支撑，据梁下独立支撑分别1100和1080恒载计算：梁的自重：G1=0.5*0.95*5.2/2*25=30.875KN板的自重：G2=（1.09-0.5）*0.4*5.2/2*25=15.34KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=5.2/2*1.09*1=2.834KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(30.875+15.34)+1.4*2.83=59.43KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：设独立支撑，跨内靠近梁的独立支撑柱距梁的独立支撑分别为1800（5500跨）和1600（6500跨）梁的自重：G1=0.5*0.95*2.4/2*25=14.25KN板的自重：G2=（1.7-0.5）*0.4*2.42*25=29.04KN活荷载计算：取1.0KN/M2则Q=2.4/2*1.09*1=1.308KNN=1.2(G1+ G2)+1.4Q=1.2*(14.25+29.04)+1.4*1.308=53.779KN根据公司《钢筋砼结构后浇带施工标准》附表1：假设独立支撑的间距为1200，按最大跨度2400考虑，砼的自重：=25*1.2*0.12*1.2=4.32活荷载：=1.0*1.2*1.2=1.44荷载设计值：=1.2*4.32+1.4*1.44=7.2KN考虑6~11层均采用1200的独立支撑，则各层独立支撑上的设计值为（从高到低）7.2，14.4，21.6，28.8，36，43.25层以下考虑独立支撑的间距变为600，则由上层传来的荷载为43.2*4/3.6*0.6=28.8 KN，本层的荷载为：=1.2*25*1.2*0.12*0.6+1.4*1*1.2*0.6=3.6 KN5~1层独立支撑的间距为32.4，36，39.6，43.2，46.8后浇带两侧的板跨分别为1900，1300，按1900的计算；初步考虑上层的独立支撑的间距为1600独立支撑的荷载计算：自重：25kn/m3*1.9m/2*0.12m*1.6m=4.56 KN活载：1 kn/m2*1.9m/2*1.6m=1.52 KN荷载设计值：1.2*4.56+1.4*1.52=7.6 KN则11~7层的独立支撑受到的轴向压力分别为：7.6，15.2，22.8，30.4，38下面的独立支撑考虑为800，将上面传递的荷载简化为线荷载为：38*6/8=28.5则第6层独立柱上受到的上层传下来的轴向压力为28.5*0.8=22.8 KN，本身楼层的荷载为1.2*25*1.9/2*0.12*0.8+1.4*1*1.9/2*0.8=3.8 KN所以6~1层独立支撑受到的力为26.6，30.4，34.2，38，41.8，45.62.3.2后浇带的第二次支模：2.3.2.1后浇带板的第二次支模：后浇带板的第二次支模时，后浇带部位的模板全部支设，用以浇筑后浇带处的砼，本工程后浇带宽度为800，最厚处的板厚为400，考虑后浇带下用12mm 厚的双面覆膜多层竹胶合板，考虑用50*100的木楞，间距为600荷载计算：荷载标准值：砼自重：G1=0.6*0.4*25=6KN/M模板及支架自重：G2=0.5*0.4*0.6=0.12 KN/M施工活荷载：Q1=2.5*0.6=1.5 KN/M振捣砼产生的荷载：2.0*0.6=1.2 KN/M荷载设计值为G=(1.2*（6+0.12）+1.4*（1.5+1.2）)*0.85=9.455KN/M竹胶板验算：弯矩：M=9.455*0.8*0.8/8=0.7564KN.MM/W=0.7564/（0.4*0. 12*0.12/6）=787.9 KN/m2≤f=18000 KN/m2挠度：ω=5Ql4/384EI≤[ω]=5*9.455 *0.84/(384*7.6*106*0.4*0.123/12）=0.000115≤1/400*0.8挠度符合要求！木龙骨验算：弯矩：M=9.455*0.8*0.8/8=0.7564KN.MM/W=0.7564/（0.05*0.1*0.1/6）=9076.8 KN/m2≤f=18000 KN/m2挠度：ω=5Ql4/384EI≤[ω]=5*9.455*0.84/(384*7.6*106*0.5*0.13/12）=0.000159≤1/400*0.8=0.002挠度符合要求！主龙骨验算：N=9.455*0.8/2=3.782KN拟采用6米长的Φ48×3.5钢管作为主龙骨,钢管顶托间距为1200，经过计算：支座反力分别为5.673，最大的弯矩为1.891*0.6=1.1346 KNM 抗弯：M/W=1.1346/（2*5.08）*106=111673KN/m2≤f=205000 KN/m2挠度：ω=Ql3/48EI≤[ω]=3.782*0.6*0.6*0.6/（48*2.06*108*12.19*10-8）=0.000677≤1/400*0.6=0.0015满足要求;立杆稳定性验算：λ=L/i=4.1/0.0158=259>250Φ=7320/λ2=7320/259/259=0.109δ=N/ΦA=5.673/（0.109*4.89*0.0001）=106433 KN/m2≤f=205000 KN/m2所以后浇带模板符合要求。