盘扣式脚手架计算书集团档案编码：[YTTR-YTPT28-YTNTL98-UYTYNN08]盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kzj ×l a /(n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·mσ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
2、挠度验算max b min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
3、支座反力计算 承载力使用极限状态R 1=R 2=ql b /2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R 1＇=R 2＇=q ＇l b /2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·mσ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
2、挠度验算max b min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
3、支座反力计算 承载力使用极限状态R 3=R 4=ql b /2=1.989×0.9/2=0.895kN 正常使用极限状态R 3＇=R 4＇=q ＇l b /2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态 由上节可知F 1=R 3=0.895kN/mq=1.2×G kzg /l a =1.2×0.043/1.8=0.029kN/m 正常使用极限状态 F 1＇=R 3＇=0.656kN/mq=G kzg /l a =0.043/1.8=0.024kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算σ=M max /W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
2、挠度验算V max =11.122mm>[v]=min[l a /150，10]=min[1800/150，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R =2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Qb]=40kN满足要求。
六、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gk1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN内立杆：NG1k1=0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN内立杆：NG1k2=0.387kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN内立杆：NG1k3=0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN1/2表示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k =NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k =NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/6/2=(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6表示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/6=(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6表示挡脚板6步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN内立杆：NG2k =NG2k1=0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(nzj×Qkzj)/2=1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN内立杆：N=1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ=l/i=2.175×1000/20.1=108.209≤210查表得，φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算M w =0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×L l ×H l =1.4ωk 2h2l a =1.4×0.69×2×1.5×2×1.8=10.40kN 长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D 得，φ=0.896 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N 0，取3kN 。
(N lw +N 0)/(φA c )=(10.403+3)×103/(0.896×424)=35.28N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度f y =210N/mm 2d min =2×(A/π)1/2=2×((N s +N 0)/f y /π)1/2=2×((10.403+3)×103/210/3.142)1/2=9.015mm九、可调底座承载力验算由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力： R max =N=6.372kN ≤[N]=180kN 满足要求！。