金华燃机发电有限责任公司2#汽轮机发电机组性能试验报告
南京燃气轮机研究所
2013年3月24日
金华燃机发电有限责任公司3#汽轮机性能试验报告第1 页共8 页
编写: 孙金坤
校对: 孟广太
审核: 邓勇
批准: 刘成林
目录
1、概述
2、试验结果
3、试验的准备
4、试验的实施
5、试验数据处理
附录1、计算数据汇总表
附录2、初温、初压与规定值不符时的修正方法附录3、排汽压力与规定值不符时的修正方法附录4、修正曲线
附录5、试验的热力系统和测点布置
附录6、试验原始数据
概述
1.1本报告提供了热力性能试验的结果，确定了金华燃机发电有限责任
公司所安装的L18-3.43-2型2#汽轮发电机组的出力和热耗率，并作了说明。

1.2浙江巨能公司、金华燃机发电有限责任公司和南京燃气轮机研究所
为试验做了大量的准备工作并完成了试验任务。

试验数据的处理则由南京燃气轮机研究所负责完成。

1.32#汽轮发电机组在接近额定条件下做了100%工况试验。

1.4计算中所用水和水蒸汽的热力特性，由国际公式化委员会（IFC）于
1967年推荐的工业用公式计算而得。

1.5试验结果表明，汽轮机的热力性能达到了产品制造商的性能保证值。

1、试验结果
1.1性能保证条件如下：
1.2试验结果对试验的运行条件与额定的运行条件之偏差做了修正。

由
计算数据汇总表可以看出2#汽轮发电机组的出力达到了保证的16750kW。

2#汽轮发电机组的平均热耗率为11912.3 kJ/kW.h，比保证值12302kJ/kW.h低389.7kJ/kW.h ，裕量达3.168 %。

2、试验的准备
2.1试验前，由合同委托方浙江巨能公司完善试验的设备和系统。

2.2校准了凝结水流量孔板。

2.3校准了相关的压力变送器和温度测量热电偶。

2.4为提高输出电功率的测量精度，在电力测量系统中加装了试验专用
的0.5级功率测量装置。

2.5大气压力用放置在燃气轮机旁的空盒式气压表测量。

3、试验的实施
3.1汽轮机的热力性能试验与余热锅炉的热力性能试验同步进行。

3.2汽轮机稳定运行一小时后，开始进行热力试验，试验的持续时间为
50分钟。

3.3#3机做了100%负荷稳定工况的试验。

3.4试验过程中每5分钟记录一次数据。

4、试验数据处理
本节介绍试验结果的计算方法。

每次试验的运行参数取各自记录读数的算术平均值。

2#机的100%试验工况计算示出如下。

4.1根据功率测量数据记录, 计算出发电机输出功率的平均值
N e T=16678.1kW
4.2试验时功率因数平均值计算为
cosφ=0.886
4.3功率因数对输出功率的修正
查发电机损失曲线，当cosφ=0.8时得发电机总损失为ΔN’=460.2kW。

当cosφ=0.886时，发电机的总损失为ΔN’’=421.7 kW。

当功率因数由cosφ=0.886修正到cosφ=0.8时，发电机功率增加量为ΔN=ΔN’’-ΔN’= -38.5kW。

经功率因数修正后的发电机输出功率为：
N eφ=N e T+ΔN’= 16639.6kW
4.4热井水位修正
凝汽器热井内径d i=1.15m
面积F i=πd i2/4=1.0387m2
试验起点热井水位H1=692.469mm
试验终点热井水位H 2=708.438mm
热井水位增加ΔH= H2 - H1=15.969mm=0.015969m
容积增加ΔV = F i×ΔH/time=1.0387×0.015969/(50/60)
=0.0199044m3/h
试验时凝汽器压力P n’=0.0054146Mpa(a)
热井凝结水密度ρ=994.34kg/m3
热井水位变化的质量增加量为Δm H=ΔV×ρ=19.79kg/h
经热井水位修正后的凝结水流量
m e=m e’+Δm H=62920+19.79=62940kg/h
4.5主蒸汽流量计算
根据制造厂提供的热力计算资料，可知，在汽轮机范围内，纯凝汽工况下的外漏蒸汽量Δm L=435.66kg/h，所以试验时进汽轮机的主蒸汽流量为：m s=m e+Δm L=62940+435.66=63376kg/h
4.6主蒸汽压力计算
DCS打印的主蒸汽压力为表压，主蒸汽压力的计算结果为：P t0=P t+B=3.432(表压)+0.10222146(大气压力)=3.534MPa(a) 由制造厂提供的初压功率修正曲线查得ΔN/N e=0.22%
压力修正系数为A=1-ΔN/N e=0.9978
初压修正后输出电功率为N ep= A×N eφ=0.9978×16639.6kW
=16603 kW
4.7主蒸汽温度计算平均值
t t=437.05℃
由制造厂提供的初温功率修正曲线查得ΔN/N e=0.20%
温度修正系数为AA=1-ΔN/N e =0.9980
初温修正后输出电功率为N et= AA×N ep=0.9980×16603kW
=16601.4 kW
4.8主蒸汽焓值查表得
i t=3308.4 kJ/kg
规定参数焓值i s0=3305.06kJ/kg
4.9凝汽器真空压力对输出电功率的修正
试验状态下实测凝汽器真空压力P n=0.0054146MPa(a)
查凝汽器真空修正曲线，当凝汽器真空压力P n=0.0054146MPa(a)时ΔN/N e= -0.0165
凝汽器真空修正系数AAA=1-ΔN/N e=1.0165
经凝汽器真空修正后的输出电功率为：
N es=AAA×N ept =1.0165×1659.8
=16843.2kW
4.10修正到额定参数后的汽耗率
d s=m s/ N es=63375kg/h / 16843.2kW=3.763kg/kW.h
4.11轴封加热器出水焓的计算
根据制造厂的资料：
去轴封加热器的主汽门阀杆及调节阀阀杆漏汽量
Δm F1=113.26kg/h
焓值i F1=3305.06kJ/kg
前汽封漏汽量Δm F2=46.6kg/h
焓值i F2=3139.68kJ/kg
后汽封漏汽量Δm F3=52.4kg/h
焓值i F3=3139.68kJ/kg
轴封加热器压力：P L=0.0946MPa(a)
相应的疏水焓:i PL=411.60kJ/kg
轴封加热器总的放热量为:
ΣQ=Δm F1×i F1+Δm F2×i F2+Δm F3×i F3
-(Δm F1+Δm F1+Δm F1) ×i PL
=597793.2kJ/h
通过轴封加热器时凝结水的焓升Δi g=ΣQ/ m s
=597793.2kJ/h/63375kg/h
=9.433 kJ/kg
凝汽器中压力为0.00451MPa(a)时的凝结水焓i c=129.99kJ/kg
轴封加热器的出水焓i g=i c+Δi g=129.99+9.433=139.423kJ/kg 经修正后的热耗率计算:
q s=d s×(i s0-i g)=3.763×(3305.06-139.423)=11912.3kJ/ kg
附录1 计算数据汇总表
供联合循环计算用数据:。