电将军新能源产业化基地塔吊基础施工方案编制单位：湖南省第二工程有限公司编制人：宁笑审核人：编制日期：一、工程概况1.1工程概况：电将军新能源产业化基地位于娄底市经济开发区迎春路以西，群乐街以北。
由湖南电将军新能源有限公司开发，湖南省工程勘察院勘探，湖南阡陌设计有限公司设计，长沙东泰工程项目管理公司监理，湖南省第二工程有限公司组织施工，一期工程由一栋两层厂房、一栋两层工业建筑及配套设施组成，工程总建筑面积为55282.55㎡；总占地面积28140.56㎡。
本工程结构设计类型为框架结构，结构安全等级为二级，设防烈度为6级，本工程5#厂房建筑类别为丙二类生产厂房，6#储能中心为多层工业建筑，耐火等级为二级，设计使用年限为50年。
场区地貌单元属于剥蚀及风蚀地貌，场区的原始地形为丘陵，构造剥蚀地貌，后因场区建设，勘察期间已进行开挖回填，基本整平到位，整体呈北高南低自然缓坡趋势，标高介于147.00—151.50m之间，相对高差约4.5m。
根据调查，场地及周边未发现明显的地表水体，各岩土层水文地质条件分析素填土具有弱透水性；强风化砂岩具弱透水性，属相对隔水层。
5#厂房建（构）筑地上二层，设计地坪标高（米）：151.8m，结构类型为框架结构，建筑面积为：53296.39平方米，共分六区，建筑结构用途：一区为办公,其它区为厂房；6#储能中心建（构）筑地上二层，设计地坪标高（米）：147.0m，结构类型为框架结构，建筑面积为：1986.16平方米，建筑结构用途储能中心。
根据现场情况，现拟安装4台长沙中联重工科技发展有限公司生产的型号为TC6012-6塔吊，安装1台长沙中联重工科技发展有限公司生产的型号为TC5610-6塔吊，配合工程施工使用。
1.2地质概况1.2.1 地形地貌场区地貌单元属于剥蚀及风蚀地貌，场区的原始地形为丘陵，构造剥蚀地貌，后因场区建设，勘察期间已进行开挖回填，基本整平到位，整体呈北高南低自然缓坡趋势，标高介于147.80—153.20m之间，相对高差约5.4m。
1.2.2 地层岩土性质依据本次勘察成果，场区主要揭露地层为第四系素填土、白垩系强风化砂岩（K）。
各地层按岩性特征及塑性状态，自上而下分述如下：1.2.2.1素填土（地层代号①）：素填土：紫红色、土黄色、灰白色等杂色，主要由强风化砂岩组成，局部夹圆砾，砾径5-30mm约占20%左右，呈浑圆状及扁平状，密实度不均匀，未自重固结，稳定性差，为新近回填。
局部分布，为本场地切方区开挖后回填至场地低洼处。
揭露层厚 1.7-17.0m，平均厚度7.50m，层底标高135.00—151.80m。
本次勘察在ZK32，ZK51,ZK52，ZK,53，ZK62，ZK63，ZK64，ZK142，ZK152，ZK160钻孔区域填土底部揭露有0.2-0.3m的淤泥质土，因厚度较薄，未单独划层，其呈灰褐色，黑灰色，松散，较湿，多呈软塑状。
1.2.2.2强风化砂岩（地层代号②）强风化砂岩：紫红色，主要矿物成分为石英、长石等，弱泥砂质胶结，薄层至中厚层状构造，裂隙极发育，岩体极破碎，岩芯多呈砂状、碎块状、块状。
岩芯具浸水易软化，失水易崩解特性，基本质量等级为Ⅴ级, 岩质极软。
揭露层厚4.4-16.7m，各孔均未揭穿。
1.2.3构造与地震效应据区域地质资料，娄底市位于华南褶皱系湘桂粤褶皱带的北部，祁阳弧北翼涟源褶皱束的东部，本场地为单斜构造，倾向为北东向60°，倾角为12°。
本次勘察深度范围内，未发现断裂破碎带，据区域资料显示亦无活动性断裂迹象，场地稳定性好，适宜本工程建设。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）划分场地特征周期为0.35s。
本区地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，地震设防烈度为6度。
本次勘察未进行单孔剪切波速测试，拟建场地现标高基本与设计标高持平，覆盖土层为素填土及强风化砂岩。
覆盖层厚度均大于20m，取覆盖层厚度和20m二者的较小值，素填土计算厚度7.5m，强风化砂岩12.5m，素填土主要为强风化砂岩及圆砾组成，根据力学性能按《建筑抗震设计规范》，场地内覆盖土层的等效剪切波速约为280m/s，按《建筑抗震设计规范》表4.1.3可知拟建场地的岩土类型为中硬土，建筑场地类别为Ⅱ类。
场地内无可液化土层，可不考虑土壤的液化问题。
综合考虑，场地土为中硬土，拟建场地属建筑抗震一般地段，为可进行工程建设的一般场地。
适宜本工程建设。
1.2.4 水文地质条件1.2.4.1 地表水根据调查，场地及周边未发现地表水体。
1.2.4.2 地下水各岩土层水文地质条件分析素填土具有弱透水性；强风化砂岩具弱透水性，属相对隔水层。
根据本次勘察，场地内低洼处4个钻孔遇见地下水。
表现为上层滞水。
该层水位雨季或大气降水后短期内赋存于填土①中，总体水量微。
勘察时测得其水位变化于136.20-142.10m之间。
根据水文地质资料显示，该区域下伏的白垩系砂岩中应赋存有基岩裂隙水。
基岩裂隙水：其主要赋存于强风化砂岩及其下伏基岩内，其补给、迳流条件主要受岩层风化程度、地质构造节理裂隙发育程度的控制和影响，一般赋水性差，水量不大。
本次钻探施工点和深度控制范围内未揭露该层基岩裂隙水，未测得水位。
1.2.4.3根据勘察结果及岩土特征和物理力学试验指标，结合当地经验，当采用天然地基或桩基时，场地内各岩土层承载力特征值f ak、压缩模量E s等指标建议值如下表1：表1 各岩土层工程特性指标建议值表注： 1）表中主要持力层的天然地基承载力特征值f ak建议采用静载荷试验进行复核；2）当同一建筑物基础采用不同的基础形式时，须考虑不均匀沉降对拟建建筑的影响；3）表中带#者为似内摩擦角；4）采用上表中值时，须保证有效桩长≥5m，当不能满足此桩长时，应按天然地基承载力量标准值考虑；5）采用上表数据时，单桩承载力特征值，建议由现场试桩确定，并根据试验结果给予调整，桩端承载力极限标准值，是依据工程特征、场地条件和建议桩长给出的。
若设计桩长与建议值不同，桩端承载力极限标准值，请设计工程师依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008表5.3.5-2进行必要调整；6）本表侧阻力时参考岩土体与锚固体极限摩阻力标准值系按照一般正常工艺（按黏结砂浆强度不小于M30）以规范推荐，根据相关规范要求，该数值应通过现场一定数量的工艺试验校核；本报告建议的桩侧阻力q sik值应在桩孔侧壁干净、无泥皮、且保证桩砼与侧壁岩土紧密接触的条件产生的，当不能满足该条件时，应进行适当折扣。
1.3塔吊设计：1.3.1根据地勘资料及现场勘擦情况，本工程塔吊自然地基采用矩形板式基础计，回填区采用三桩塔吊基础；矩形板式基础根据现场土质开挖情况如有与地勘资料不符，在设计基础以下存在回填土2.0米厚以内，经计算采用C25素砼换填处理可满足承载力要求，在设计基础以下存在回填土 2.0米厚以上矩形板式基础改为三桩塔吊基础。
暂定1#塔吊为三桩塔吊基础、2#、3#、4#、5#为矩形板式基础。
二、塔吊的安装位置根据CT6112-6、CT5610-6塔吊基础制作说明书：1、塔吊的安装位置应靠近建筑物和最大预制件的安装部位，以充分利用起重臂的有效幅度和起重能力，还应考虑塔吊安装、拆卸方便2、塔吊的最大旋转部分一起重臂，吊钩等要避离高压输电线6.5米以上，以免触电伤人、损坏设备等事故发生。
3、根据现场的具体情况，基础中心与建筑物的外侧的距离应不少于2米，也不宜过大。
4、由于5#厂房面积较大，长250.0米、宽108.0米，设置的5台塔吊为了保证全部覆盖面全部到位，1#、4#、5#塔吊必须布在5#厂房以内，2#、3#塔吊布置在室外，详见平面定位图。
5、1#、4#、5#塔吊必须布在5#厂房以内，标准节通过楼板需要预留洞口，后期封闭，但需要考虑后期拆除困难事宜，1#、4#塔吊离最近外墙30米，5#塔吊离最近外墙54米；1#、4#塔吊拆除时采用130T汽车吊配合拆除，能满足要求；5#塔吊因离室外较远，需要500T汽车吊才能满足拆除需要，考虑500T汽车市场难求及费用较高，我项目部和塔吊安拆公司商议一致决定改变施工工艺，改用两台30T 汽车吊配合拆除，一台30T汽车吊布置5#厂房室内吊装，在该处楼板需要预留9.0米宽、17.0米长的预留洞（预留洞等塔吊拆除时封闭），保证30T汽车吊吊装工作面的需要，另一台30T汽车吊布置在室外配合吊装。
三、参数信息塔吊型号: CT6012-6, 塔机自重标准值F k1(kN)=460.0kN、起重荷载标准值F qk(kN)=60.00 kN、水平荷载标准值F vk(kN)= 15.6kN、倾覆力矩标准值M k(kN·m) =1291.8kN,塔身宽度B=1.70m承台混凝土强度:C35,承台边长Lc=5.5m，承台厚度Hc=1.25m，100mm厚垫层C10三桩承台：桩直径d=0.90m,桩间距a=5.0m, 承台厚度Hc=1.25m，承台混凝土强度:C35, 100mm厚垫层C10，桩入土深度穿越回填土及入砂岩>6.5m，承台混凝土强度:C35, 桩混凝土强度:C302#、3#塔吊基础以上土厚度D=1.50m ，1#、4#、5#塔吊基础以上土厚度D=1.00m,考虑后期室内与室外管线埋设空间。
CT5610-6基础同CT6012-6基础设计。
四、矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.312kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×945.312=1276.172kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1291.8kN·mF vk''=F vk/1.2=15.6/1.2=13kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1743.93kN·mF v''=F v/1.2=21.06/1.2=17.55kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1291.8×5.5/(5.52+5.52)0.5=913.441kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1291.8×5.5/(5.52+5.52)0.5=913.441kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(520+945.312)/30.25-913.441/27.729-913.441/27.729=-17.443<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。