15
出水水质： CODcr= NH3-N=
60 mg/L 15 mg/L
BOD5=
20
TP=
0.5
（1）曝气 时间ta
混合液污泥 浓度X=
4000 mg/L
污泥负荷Ns=
0.1
ta=
24λSo NsX
=
1.98000 ≈
2.00
(2)沉淀时
间ts
⑴当污泥浓
度X小于
3000mg/L
时，污泥界
面沉降速度
式中，第二 部分为氨氮 硝化需氧 量，a、b、 c为计算系 数
a=
1.47 ,
b=
4.6
,
AOR=
aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12△Xv]-c△Xv
=
6070.65
=
=
252.94375
=
6070.7 kg/d 253 kg/h
(10)标准需 氧量
SOR=
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20)
△Xs=
剩余污泥总 量：
△X=
1000
Q(1-fbf)× △Xv+△Xs=
1000×24
0.7 Co-Ce 1000 =
3560.25 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
2351.25 kg/d
3561 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
X 1-λ
=
5970.1493
湿污泥量为
动力学参 数K2=
=
(6)计算剩 余污泥量 10℃时活性 污泥自身氧 化系数：
Kd(10)=Kd(20) θtT-20=
污泥的产率 系数Y= 剩余生物污 泥量△Xv:
0.04053385 = 0.6
0.041
△Xv=
YQ(So-Se)
KdVXftan1
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
4.75 h 5.05
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
1.33 (m/h)
5m
缓冲层高度ε=
0.5
1.62 ≈
2
0.75 h
,运行周期
8, 3373.58 ≈
每座曝气 池容积：
3374
20 mg/L 0.75
活性污泥 自身氧化 系数Kd
出水SS值 Ce
理论值 Se=Sz7.1KdfCe
=
13.61 mg/L
进水BOD5--So=
本例出水溶解性BOD5= Se=
计算结果小 于理论值即 为满足设计 要求。
100 mg/L
24So 24+K2Xftan2
0.85 ；
9.17 0.95
10 ℃，
Csb(T)： Cs(T)：
Pb： H： Ot: EA: C:
设计水温条 件下曝气池 内平均溶解 氧饱和度， mg/L； 设计水温条 件下氧在清 水中溶解饱 和度， mg/L；
空气扩散装 置处的绝对 压力，Pa， Pb=P+9.8× 103H；
空气扩散装 置淹没深 度，m； 气泡离开水 面时含氧 量，%； 空气扩散装 置氧转移效 率，%，可 由设备样本 查得。 曝气池内平 均溶解氧浓 度，取C=
3.48 mg/L
1208.138526 ≈
1209 kg/d
≈
5971 mg/L
m3/d d m
θc)]-c(VXf/θc)
△Xv]-c△Xv
c= 1.42
mg/L； ；
夏季T=
25 ℃；
0.9
m，其绝对压力 为： Pa
CASS工艺计 算软件 声明：该软 件由九江市 环境科学研 究所工程室 制作，供污 水处理同行 免费参考使 用，任何组 织及个人不 得用于商业 用途。 海拔高度：
Q=
31 m 45000 m3/d
总变化系数Kz=
1.1
进水水质： CODcr= TN=
200 mg/L 25 mg/L
BOD5=
100
NH3-N=
Csb(T)=
Cs(T)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]
Ot=
21(1-EA) 79+21(1-EA)
ρ= 式中 Cs（20）： α： β：
ρ：
P： T：
P 1.013×105
20℃时氧在 清水中饱和 溶解度，取 Cs（20）= 氧总转移系 数，取α= 氧在污水中 饱和溶解度 修正系数， 取β= 因海拔高度 不同而引起 的压力系 数； 所在地区大 气压力， Pa； 设计污水温 度，本例冬 季T=
3、该表 中，我们用 蓝色表示一 级参数（需 高度重视） 、绿色表示 二级参数 （大多情况 下不需修 改）、红色 表示计算结 果和重要说 明。 4、为方便 新手者理解 和使用，我 们在该表中 保留了较为 详细的计算 公式和过 程，但第 （10）需氧 量计算部分 涉及的参数 无法针对每 个 工程实际一 一考虑，请 大家在使用 该表时针对 自身情况自 行修正部分 参数。 5、由于水 平所限，疏 忽和不足之 处在所难 免，欢迎所 有朋友批评 指正。
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 389.425885
389.43 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
3.4616
6490.5 108.18
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
△X/ （NR/1000） =
596.3825
≈
596
剩余污泥含 水率:
0.99402517 ﹪
(7)复核污
泥龄：
θc=
fNwVn1n2ta
=
28.20112
≈
24△Xv
计算结果大
于15d则认
为，污泥龄
可以满足氨
氮完全硝化
需要。
28.21
(8)复核滗 水高度h1
h1=
复核结果与 设定值相 同，设定值 即为有效水 深与充水比 的积。
HQ n1n2V
=
1.649794
=
1.65
(9)设计需 氧量 考 虑最不利情 况，按夏季 时高水温计 算设计需氧 量。计算依 据为《室外 排水设计规 范GBJ141987》 (1997版)第 6.7.2条。
AOR=
aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12(VXf/θc)]-c(VXf/θc)
2 mg/L
本例工程所
在地海拔为
900m，大气
压力P为 ρ=
微孔曝气头
P 1.013×105
安装在距池
底
Pb=
P+9.8×103H
=
微孔曝气头
氧转移效率
EA为 Ot=
21(1-EA) 79+21(1-EA)
Pa，压力 9.10E+04 修正系
数：
=
0.90
=
0.3 m处， 淹没深度
4.7
147360
为：
7.4×104TX-
μ=
1.7
=
式中T为污 水温度。
1.33 (m/h)
⑵当污泥浓
度X大于等
于3000mg/L
时，污泥界
面沉降速度
为：
μ=
4.6×104X-
1.26
若你选择的 污泥浓度大 于等于 3000mg/L 时，请用 F26替代F22 中的数值。
设曝气池有
效深度H=
ts=
λH+ε
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
mg/L mg/L
mg/L mg/L
冬季水温 T=
10 ℃
ss=
130 mg/L
TP=
1.5 mg/Lຫໍສະໝຸດ ss=20 mg/L
kgBOD5/kgMLSS h
充水比λ=
0.33
m
沉淀时间 ts为：
h
m3
=
0.06
=
20 mg/L
3.473491773 =
(选值范
0.022
围为 0.0168～
0.0281)
=
20.0%
，气泡离开水 面时含氧量：
1.47E+05
=
17.5%
水温25℃， 清水氧饱和 度Cs(25)为
Csb(T)=
mg/L，曝气池 8.4 内平均溶解氧
饱和度：
Cs(T)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]
=
Cs(25)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]
= = 标准需氧量 SOR： SOR=