第二章 工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。

再进沉淀池，调节水质水量。

二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。

加药后外排。

三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。

含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。

第三章 计算第一节 污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （4） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6） 栅前渠道深 12H h h =+（7） 栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道 内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。

格栅型号：XWB-III-0.5-1.57>格栅草图进水格栅设计计算示意沉砂池计算：<1>长度（L ） 设v=0.2m/s ，停留时间t=35sm Vt L 7352.0=⨯== 水流断面积 2max 4039.02.008278.0m v Q A ===池总宽度（B ） 设n=2格，每格宽b=0.6mm B 2.16.02=⨯= 有效水深m B A h 3591.02.14093.02===沉砂斗所需要的容积V ，设T=2d 则366max 39.01010.18640023008278.01086400m K XT Q V Z =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=每个沉砂斗容积（V 0），设每一分格有一个沉砂斗则30195.0239.0m V ==沉砂斗各部分尺寸，设斗底宽a 1=0.5m ，斗壁与水平面倾角为550，斗高h 3‘=0.35m 沉砂池的上口宽m a h a 0.15.055tan 35.0255tan 2010'3=+⨯=+= 沉砂斗容积()()322112'302.05.025.022635.02226m a aa a h V =⨯+⨯+=++=沉砂室高度（h 3）采用重力排沙池底坡度为0.06，坡向砂斗则m l h h 5.05.206.035.006.02'33=⨯+=+=池总高度(H)设超高h 1=0.3m 则m h h h H 2.11591.15.03591.03.0321≈=++=++=验证最小流速v min ，在最小流量时只用一个工作（n 1=1）s m w n Qv /15.01708.04039.06.0136002410.16500min1min min>=⨯⨯⨯⨯== 沉砂池的外形尺寸：L=7m ；B=1.2m ；H=1.2m ；第六节 主题工艺计算：CASS 工艺设计计算，曝气时间t a 设混合液污泥浓度X=2500mg/L ， 污泥负荷N s =0.1Kg BOD 5/Kg MLSS 冲水比：25.0=λ则 h h X N s t s a 58.425001.020025.024240≈=⨯⨯⨯==λ 取5h2. 沉淀时间t s ，当污泥浓度小于300mg/L 时污泥界面沉降速度为：4 1.77.410u T X -=⨯••设计水温在12o C 时所以：h m /486.1250012104.77.14=⨯⨯⨯=-μ 设计曝气池水深为H=4.0m （缓冲层高度0.5m ε=） 沉淀时间t sh H t s 01.1486.15.0425.0=+⨯=+=μελ取1小时 则整个运行周期时间，设排水时间t d =0.3hh t t t t d s a 3.63.015=++=++=每天运行次数n=24/6.3=3.81（次） 4.曝气池容积V 设计2个反应池即n 0=2 所以：30341281.3225.06500m nn Q V =⨯⨯==λ 复核出水溶解BOD 5，根据设计出水水质。

出水溶解性BOD 5应小于15mg/L 设计中的出水水质中溶解性BOD 5为Lmg L mg L mg n Xft K S S a e /15/6/927.581.3575.02500022.02420024242420<≈=⨯⨯⨯⨯+⨯=+=计算结果符合要求。

Cass 池的外形尺寸：L ×B ×H=V/n 0； H=4m 设B=10m ，则L=42.65m ≈43m ；池体超高H 1=0.5m选择区，预反应区，主反应区三者经典体积比为1:5:30，则 选择区长度 La=43×1/36=1.194m 预反应区长度 Lb=43×5/36=5.972m 主反应区长度 Lc=43×30/36=35.83m 应选4个孔 b=0.4m h=0.8m 6. 计算剩余污泥20o C 时活性污泥的自身氧化系数K a （20） K a （20）=K d （20）20(2020)0.06 1.040.06T t θ--=⨯=0315.004.106.0206.3)6.3(=⨯=-d K其中：K d ------活性污泥自身氧化系数典型值K d （20）=0.06 剩余污泥量d Kg d Kg nn t f XV K S S YQ X a d e V /437/6.436281.324575.01000250034120315.01000620065006.024*********0≈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯--⨯⨯=--=∆剩余污泥量s X ∆()()d Kg C C f f Q X e b s /7265.72510001525075.07.016500100010≈=-⨯⨯-⨯=-⨯-=∆剩余总污泥量X ∆=V X ∆+s X ∆=436.6+726=1163Kg/d 剩余物的浓度N RL mg N N W R /333325.0125001=-=-=λ 7. 复核污泥龄d X t Vnn fN Q V a W c 456.643724581.323412250075.0240=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆=复核滗水高度h 1 曝气池有效水深H=4m ， 滗水高度h 1m V nn HQ h 1341281.326500401=⨯⨯⨯==符合结果与设定值相符合。

9设计需氧量，考虑不同情况。

()h Kg d Kg VXf c VXf N N Q b S S aQAOR c c e e /4.87/209843742.143712.0100084565006.410006200650047.112.0100000==⨯-⎪⎭⎫⎝⎛⨯--⨯⨯+-⨯⨯=-⎥⎦⎤⎢⎣⎡--+-=θθ式中 a ，b ，c 为计算系数其中a=1.47， b=4.6， c =1.4255)()()20()()20(10013.1)1(2179)1(214210026.2024.1)(⨯=-+-=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⨯-•=-P E E O O P C C C C C AOR SOR A A t t b T S T Sb T T Sb S ρβραC S(20)------20c 0时氧在清水中的饱和溶解度，取C S(20)=9.17mg/L ； α----------氧总转移系数，取a=0.85；β----------氧在污水中饱和溶解度修正系数，取β=0.95； P-----------所在地区大气压，pa ；T-----------设计污水水温，冬季T=12C 0，夏季T=25C 0； C sb （T)--------设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L ； C S （T ）-----设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度；P b --------- 空气扩散装置处的绝对压力，pa ，p b =p+9.8×103H ； H----------空气扩散装置淹没深度，m ； O t ---------气泡离开水面时的含氧量，%； E A ---------空气扩散装置氧转移率，%；C----------曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2mg/L ；工程所在地海拔高度设为0m 大气压力设为1个标准大气压所以压力修正系数ρ=1微孔曝气安装曝气头在池底以上距池底0.3m 淹没深度，3.7m 其绝对压力P b =1.47×105pa微孔曝气头氧转移效率为E A =20%气泡离开水面含氧量Q t =17.5%水温25C 0，清水C S （25）为8.4mg/L ，曝气池平均溶解氧饱和度：C sb =9.6mg/L ； 标准需氧量SOR ： SOR=117.6kg/h 空气用量：ρmin /67.32/19602.03.06.1173.033m h m E SOR A ==⨯==ρ 最大气水比=1960×24//6500=7.237选用膜片式微孔曝气器，通气量1.5-3m 3/(h.个），服务面积0.35-0.7m 2/个，氧利用率18%-25%，充氧动力效率4-6KgO 2/Kg.h.取服务面积为0.5m 2/个，则曝气头个数第七节 接触池及加氯间的设计 设计参数设计流量Q=0.08278m 3/s 接触时间t=30 min 水深 h=1.3 m 池底坡度 2%--3% 接触池容积V=Qt=0.08278⨯30⨯60=149m3采用矩形隔板式接触池一座n=1，接触池水深h=1.3m ，单个宽b=1m 则 池长L=18×1=18m ；水流长度L'=72×1=72m 接触池的分格数=72÷18=4格复核池容 由以上计算，接触池宽度B=1×4=4m ，长L=18m ，水深h=1.5m ； 所以V=1.3×18×4=93.6>74.5m 3接触池设溢流堰。