附件：盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。

总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。

其中一般构造盖梁7种尺寸，框架墩盖梁2种尺寸。

普通盖梁采用C35混凝土，框架墩盖梁采用C50混凝土。

一般构造盖梁共7种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)：11.2*1.9*1.4共 6个；11.2*2.1*1.9共6个；11.595*1.9*1.4共18个；15.736*2.1*1.5共4个；7.8*1.9*1.3共4个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个。

框架墩盖梁共两种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)；24.2*2.4*2.2共1个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2共2个，适用于松林大桥4#、6#墩。

由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

模板设置横向][8加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ] =21.5KN/cm2=215Mpa，不计入系数时[σ] =145Mpa 抗剪：[τ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002（6）机械工程师手册. 机械工业出版社. 2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。

对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。

永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。

当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。

可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。

1、荷载分析：①盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m×1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m3×26KN/m3=704.6KN；q1=704.6÷11.62=60.6KN/m2 注：含筋量>2%。

荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D 普通模板荷载计算）②钢模版自重：﹙5436kg+1952kg﹚×9.8N/kg=72402.4N/kg≈72.4KN；q2=72.4÷11.62=6.23KN/m2；g取9.8N/kg，计算中：钢模板自重取72.4KN。

荷载分项系数1.2。

③槽钢、工字钢重量：盖梁宽度加上两侧作业平台宽度，则横向长度为12m，共计工字钢：12m÷0.75m=17根。

[10槽钢单根长度为8.3米，1.4÷0.4=3.5（取4根）。

工字钢I18共重：17根×4m/根×24.1kg /m×9.8N/kg =16.1KN；槽钢[10共重：4×8.3m/根×10kg /m×9.8N/kg=3.6KN；g取9.8N/kg，计算中：工字钢自重取16.1KN; 槽钢[10自重取3.6KN。

荷载分项系数1.2。

④ I40b工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73.878kg/m，每盖梁采用2根12m长I40b工字钢。

则工字钢总重为：2×12×73.878×9.8N/kg≈17730.7N=17.7KN。

重力加速度G取9.8N/kg，荷载分项系数取1.2。

⑤抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×9.8N/kg≈3500N=3.5KN荷载分项系数取1.2。

⑥倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，(含振捣砼产生的荷载)即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

⑦ 施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

2、荷载计算组合①计算I40b 工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受力范围为11.2m,均布荷载只计算11.2m)，荷载组合为：q ＝(（704.64+72.4+16.1+3.6）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2÷11.2＝42.74kN/m②计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷载为标准， 即：Q 单=(（704.64+72.4+16.1+3.6+17.7）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2 =489.4kN3、混凝土对模板的侧压力根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：V t F 2121022.0ββγ=H F γ=⑵有效压头maxp h γ=侧压力分布见右图式中 F----新浇注混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)γ----混凝土的重力密度(KN/m 3)t 0-----新浇注混凝土的初凝时间(h), 可按实测确定，或采用经验公式t 0=15200+T 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算混凝土入模温度采用25℃。

V-----混凝土浇注速度(m/h),V 取0.45m/h 。

H-----混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.4m 。

β1-----混凝土外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时取1.0，掺加具有缓凝作用的外加剂时则取1.2。

β2-----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30㎝时取0.85，5～9㎝时则取1.0，11～15㎝时则取1.15。

由⑴式得 F=0.22×25.48×5×1.2×1×45.0=22.56KN/m 2； 由⑵式得F=25.48*1.4=35.7KN/m 2则取其中小值，故新浇混凝土对模板的侧压力为F= 22.6+4.0=26.6KN/m 2,其中4.0为振捣时振捣器对侧面模板产生的压力。

h=26.6/26=1.0 m ，则混凝土均布荷载高度为1.4m-1m=0.4m 。

4、面板的计算计算面板时取板面中的一个区格为计算单元，根据荷载情况，以三边固定、 一边简支的区格为最不利的情况，因此以这种区格满载为计算依据。

1）、侧面面板计算（6mm ）①、强度计算：取1mm 宽的板条作为计算单元，取模板最大侧压力Pmax=26.6kPa 。

荷载为： q=0.0266×1=0.0266N/mm根据lx/ ly=200/200=1.0， 查“荷载与结构静力计算表”得：mm N ql K M x man /84.632000266.00600.0.22=⨯⨯==面板的截面系数： mm bh W 6661622=⨯== 最大应力为： []Mpa Mpa W M x 14564.10684.63max =<===σσ ②、挠度计算：()mm .108.37)3.01(126101.2)1125335230N Eh B ⨯=-⨯⨯=-=ν式中ν-----钢的泊松比，0.3ν=mm B ql f 02.0108.372000266.000208.000208.05404max =⨯⨯⨯==500110000120002.0max <==l f 满足要求2）、底面面板计算（6mm ）底面模板承受的是混凝土的重力， pa 7.606.11/10261.27/3M A V q =⨯⨯=⨯=ρ砼 式中：V 砼——整个盖梁混凝土的体积，为27.1方 ρ——混凝土的容重，取为m kN /10263⨯A ——底模的面积，取为26.11m ①、强度计算：取1mm 宽的板条作为计算单元，取模板最大压力Pmax=60.7kPa 。

荷载为： q=0.0607×1=0.0607=N/mm根据lx/ ly=200/200=1.0， 查“荷载与结构静力计算表”得：mm N ql K M x man /1452000607.00600.0.22=⨯⨯==面板的截面系数：mm bh W 6661622=⨯== 最大应力为： []Mpa Mpa W M x 1451.246145max =<===σσ ②、挠度计算：()mm .108.37)3.01(126101.2)1125335230N Eh B ⨯=-⨯⨯=-=ν式中ν-----钢的泊松比，0.3ν=mm B ql f 05.0108.372000607.000208.000208.05404max =⨯⨯⨯==50014000120005.0max <==l f 满足要求5、横向加劲（双拼[8槽钢）计算 1）竖肋间距为0.8m ，横肋的间距为分别为0.6m 、0.5m 、0.8m ，材料规格为][8，查型钢特征表知：I x =101×104×2=202×104mm 4 W x =25.3×103×2=50.6×103mm 3 A=1024×2=2048mm 2根据荷载分布情况，选取最底层横向加劲槽钢计算 计算荷载为：m KN L F q /3.218.06.26=⨯=⨯=2）强度验算: 偏安全的的按简支梁计算m kN ql M .704.188.03.21822max =⨯==[]Mpa Mpa W M 1456.3310106.5010704.1943max max =<=⨯⨯⨯==-σσ 3)挠度验算：mm lmm EI ql f 6.1500267.010202101.23848.0103.2153845811434max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-故加劲横肋符合要求6、加劲竖楞（双拼[12槽钢）计算1）竖肋间距为0.8m ，材料规格为][12，查型钢特征表知： Ix= 3890000mm 4×2； Wx= 61700mm 3×2 计算荷载为：q=0.8×26.6=21.3kN/m2）强度验算：偏安全的的按简支梁计算m kN ql M .704.188.03.21822max =⨯==[]Mpa Mpa W M 1458.1310104.12310704.1943max max=<=⨯⨯⨯==-σσ 3）挠度验算：mm l mm EI ql f 6.15007.0107780000101.23848.0103.21538451211434max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 故加劲横肋符合要求。