矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×1.45×25=906.25kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×906.25=1087.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.72kN·mF vk''=F vk/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2) =776.25kN·mF v''=F v/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=550.1×5/(52+52)0.5=388.98kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=550.1×5/(52+52)0.5=388.98kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(461.4+906.25)/25-388.98/20.83-388.98/20.83=17.36kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算P kmin=17.36kPaP kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+906.25)/25+388.98/20.83+388.98/20.83=92.05kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(461.4+906.25)/(5×5)=54.71kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=191.80kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算P k=54.71kPa≤f a=191.8kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=92.05kPa≤1.2f a=1.2×191.8=230.16kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1450-(40+25/2)=1398mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/25.000-(509.725+10.433×1.450)/20.833)=-9.0 95kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/25.000+(509.725+10.433×1.450)/20.833)=58 .926kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((5.000+1.600)/2)×58.926/5.000=38.891kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/25.000-(509.725+10.433×1.450)/20.833)=-9.0 95kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/25.000+(509.725+10.433×1.450)/20.833)=58 .926kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((5.000+1.600)/2)×58.926/5.000=38.891kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(58.93+38.89)/2=48.91kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(58.93+38.89)/2=48.91kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=48.91×(5-1.6)×5/2=415.72kNV y=|p y|(l-B)b/2=48.91×(5-1.6)×5/2=415.72kNX轴方向抗剪：h0/l=1398/5000=0.28≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×5000×1398=29183.25kN≥V x=415.72kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1398/5000=0.28≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×5000×1398=29183.25kN≥V y=415.72kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 Φ25@140基础底部短向配筋HRB400 Φ25@140基础顶部长向配筋HRB400 Φ25@140基础顶部短向配筋HRB400 Φ25@1401、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5-1.6)2×48.91×5/8=353.37kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5-1.6)2×48.91×5/8=353.37kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=353.37×106/(1×16.7×5000×13982)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=353.37×106/(0.999×1398×360)=703mm2基础底需要配筋：A1=max(703，ρbh0)=max(703，0.0015×5000×1398)=10485mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=18013mm2≥A1=10485mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=353.37×106/(1×16.7×5000×13982)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=353.37×106/(0.999×1398×360)=703mm2基础底需要配筋：A2=max(703，ρlh0)=max(703，0.0015×5000×1398)=10485mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=18013mm2≥A2=10485mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=18013mm2≥0.5A S1'=0.5×18013=9006mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=18013mm2≥0.5A S2'=0.5×18013=9006mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ14@450。

五、配筋示意图矩形板式基础配筋图·······。