编号：瑞昌路187号片区改造工程（颐和广场）一期项目卸料平台施工方案编制；朱超审核：潘春光批准：李尊强青岛海川建设集团有限公司二Ｏ一二年五月卸料平台施工方案卸料平台施工方案本工程由青岛卓远置业有限公司开发的瑞昌路187号片区改造工程（颐和广场）一期项目工程，位于青岛市瑞昌路187号东北为瑞安路、西南为瑞昌路，北侧为八号线规划路。

用地南侧为在建的一木建材市场。

青岛腾远设计事务所有限公司设计；青岛市勘察测绘研究院勘察。

青岛万通建设监理有限责任公司监理，青岛海川建设集团有限公司承建由于从标准层以上的周转材料需运出楼层吊运至上层施工，为满足施工需要，提高塔吊的使用效率，需制作安装卸料平台，特制定如下施工方案。

一、计算：悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.30m，插入结构锚固长度1.70m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.60m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。

1卸料平台施工方案次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m，最大堆放材料荷载5.00kN。

2脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.10m，两道钢丝绳距离0.60m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.50m。

( 一)次梁的计算次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=21.95cm,惯性距Ix=866.20cm,转动惯量Wx=108.30cm,回转半342径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m；2Q = 0.30×1.00=0.30kN/m 1(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m；2Q = 2.00×1.00=2.00kN/m 2(3)型钢自重荷载Q=0.17kN/m3经计算得到，均布荷载计算值q = 1.2×(Q+Q)+1.4×Q = 1.2×213(0.30+0.17)+1.4×2.00 = 3.36kN/m经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×5.00=7.00kN2.内力计算2卸料平台施工方案内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下M的计算公式为最大弯矩经计算得到，最大弯矩计算值M = 3.36×2.60/8+7.00×2.60/4=7.39kN.m 23.抗弯强度计算截面塑性发展系数，取1.05；其中——x[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm；2经过计算得到强度=7.39×10/(1.05×108300.00)=65.00N/mm；26 < [f],满足要求!次梁的抗弯强度计算4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]b ——其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570×10.0×63.0×235/(2600.0×经过计算得到160.0×235.0)=0.86由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录其值用b'查表得到其值为B0.7323卸料平台施工方案经过计算得到强度=7.39×10/(0.732×108300.00)=93.29N/mm；26< [f],满足要求!次梁的稳定性计算)主梁的计算(二卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=21.95cm,惯性距Ix=866.20cm,转动惯量Wx=108.30cm,324回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/mQ = 0.30kN/m1(2)型钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2×(Q+Q) = 1.2×(0.30+0.17) =210.56kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.60/2+1.2×0.17×2.60/2)=2.32kN 1P=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.60/2+1.2×0.17×2.60/2)=4.37kN 2P=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.60/2+1.2×0.17×2.60/2)=4.37kN3P=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.60/2+1.2×0.17×42.60/2)+7.00/2=7.87kNP=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.60/2+1.2×0.17×2.60/2)=4.37kN5 4卸料平台施工方案P×2.60/2)=0.88kN ×2.60/2+1.2×0.17=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.156内力计算 2. 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

1悬挑卸料平台示意图4.37kN 2.32kN 4.37kN 0.88kN 4.37kN 7.87kN 0.56kN/mBA1700 2004100悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到7.827.375.864.903.002.441.932.432.322.4910.3610.9315.4715.30 (kN) 主梁支撑梁剪力图9.1468.3275卸料平台施工方案(kN.m)主梁支撑梁弯矩图0.9246.861主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.26kN最大弯矩M=9.15kN.m max 3.抗弯强度计算其中——截面塑性发展系数，取1.05；x[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm；2经过计算得到强度=9.15×10/1.05/108300.0+7.64×621000/2195.0=83.91N/mm 主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：235.0)=0.52 ××160.010.0××63.0×235/(4300.0经过计算得到b=570 ；/(0.52210×108300.00)=161.80N/mm 经过计算得到强度=9.15×26!< [f], 主梁的稳定性计算满足要求 6卸料平台施工方案(三)钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算cos为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

其中R iUisin=R 各支点的支撑力R iCiUi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为R=12.79kN U1 (四)钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为R=12.790kN U如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；g F ——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；g计算中可以近似计算F=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)；2g——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.000×12.790/0.820=109.187kN。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.0mm。

(五)钢丝拉绳吊环的强度计算:7卸料平台施工方案钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=R=12.790kN U钢板处吊环强度计算公式为其中[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]= 50N/mm；2所需要的吊环最小直径D=[12790×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm(六)锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：n = 2个地锚螺栓数量= 2450.930kN N 每个地锚螺栓承受的拉力t=3822.214kN N 每个地锚螺栓承受的剪力vd =16mm 每个地锚螺栓承受的直径=13.55mm d 每个地锚螺栓承受的直径e=170.0N/mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 f 2bv f =170.0N/mm地锚螺栓抗拉强度设计值2bt经过计算得到×16××= 3.1416N每个地锚螺栓受剪承载力设计值16bv170.0/4=34.181kN8卸料平台施工方案每个地锚螺栓受拉承载力设计值N = 3.1416×13.55×13.55×bt170.0/4=24.514kN经过计算得到公式左边等于0.150每个地锚螺栓承载力计算满足要求!二、安装要求：1．所有焊接焊缝必须按有关专业要求进行焊接，必须使用JD-502焊条焊接。

卸料平台的要由持证人员安装（拆除），安装人员要经过三级安全教育。

2．钢丝绳拉节点要有足够的强度，采用A20钢筋与主龙骨16号槽钢焊接作平台拉节点时，沿钢板上两侧用A20钢筋从槽钢底部包围钢板，并均按要求满焊。

焊缝要进行复检，应不少于8mm厚。