4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。

4.2。

1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。

反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。

单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。

0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。

反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。

进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。

2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。

4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。

反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。

2—1.5s m /,本设计取2v =0。

2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。

出水设计 ①堰上水头出水采用矩形薄壁堰,跌落水头,堰上水（4-7)（4—8）式中:H -———--堰上水头,m ；Q --——--每组反应池出水量，s m /3，指污水最大流量与回流污泥量、回流量之和； m ——--—-流量系数，一般采用0。

4~0.5;取m=0。

4 b —-————堰宽,m ；与反应池宽度相等,取b=6mfF n =()35.237021.404.084012.0204520000001.0m V n =⨯⨯--⨯⨯=()dkg X v /84010003280200006.05.0=-⨯⨯⨯=∆m104.0)18.9264.02714.0(32≈⨯⨯⨯=H ()/sm Q 3714.0204.0200501=⨯++=％％()10000e t v S S Q Y y X -⋅⋅=∆()()XK X N N Q V T de vte k n ∆⋅∆⋅--=12.0001.0②出水管反应池的最大出水流量为/s m )(R)Q (Q 312306.0204.05011=⨯+=+=％，管内流速为1。

6 m/s 。

出水管理论管径mm m v Q d 494494.06.114.3306.044==⨯⨯==π，取DN500mm ，送往缺氧池。

4。

2。

2 缺氧池设计计算 （1）池体设计计算 a.反应池总容积（4-9）（4—10）(4-11）式中：Vn —— 缺氧池容积,m 3； Q —— 污水设计水量，m 3/d ；N k —— 生物反应池进水总凯氏氮浓度，mg/L; N te -- 生物反应池出水总氮质量浓度，mg/L; ΔX v —-排出生物反应池微生物量； K de （T)—-T ℃时脱氮速率；K de(20)-—20℃时脱氮速率，一般为0.03~0。

06； T —— 设计水温，℃；y —- 单位体积混合液中MLVSS/MLSS,g/g ； Y t —— 污泥总产率系数（MLSS/BOD 5），kg/kg;有初沉池（一般取0.3~0。

5），无初沉池（0。

6~1。

0)S 0 -— 生物反应池进水BOD 5需氧浓度,mg/L ； S e -- 生物反应池出水BOD 5需氧浓度，mg/L ；()()04.008.103.008.12025202025de =⨯=⨯=--T de K K()()2020de 08.1-⨯=T de T K K221297m 3.29626.592m A ≈==mm m H L B 59.1115⨯⨯=⨯⨯m 0.50.10.4h h 1=+=+=H ）（m 570.06.114.3408.044d =⨯⨯==πνQb 。

反应池总面积h VA =（4-12)式中:A ——----反应池总面积，2m ；h ——-—-—反应池有效水深，m ;取4m26.59245.2370m h V A ===c.单组反应池有效面积（4-13)式中:1A ———-——每座缺氧池面积,2m ； N —-——-—缺氧池个数，个；d 。

水力停留时间Q V HRT n=(4-14)式中：V n —— 缺氧池容积，m 3; Q -— 污水设计水量，m 3/d ；e 。

反应池总深设超高为h 1=1。

0m ，则反应池总深为:（4—15）f 。

反应池尺寸（2）进、出水管设计 a 。

进水设计进水管为厌氧池出水管,管径DN500mm 。

b 。

出水设计缺氧池出水管流至好氧池，则出水管设计流量max Q =0.408 s m /3，管道流速 v =1。

6s m /，出水管理论管径 ：NAA =1h d HRT 9.2119.0200005.2370===()30350042.010004518520000m V =⨯⨯-⨯=()ww N F S S Q V ⋅-=1000e 002437.5m 423500=⨯=⋅=H n V A mb A L 29.253437.531=⨯=⨯=()2~13.145b ===h b h 满足()10~5b L 5.8529.2===满足b L h Q V HRT 4.224200003500=⨯==(4—16）取出水管管径DN600mm 。

4。

2.3好氧池设计计算（1）池体设计计算（4—17)式中：V 0-—————好氧池容积,m 3； Q —--—--污水设计流量，m 3/d ；S 0—---—-生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg/L ； S e --——-—生物反应池出水五日生化需氧量浓度，mg/L ； F w ——污泥负荷，kgBOD 5/kgMLVSS ·d ，一般为0.1～0.3，取0.2； N w ——污泥浓度，g/L ，一般为2。

5~4，取4；a 。

反应池面积 设有效水深为h=4m（4—18）b.采用3廊道推流式反应池。

每个廊道宽b=5m,则每廊道长:（4—19） c.校核（4-20）（4—21）d.水利停留时间（4—22）()dkgO O /41440.24350010000.4845-1852000022=⨯⨯+⨯⨯=mm m H L B 52.2915⨯⨯=⨯⨯()''021000b N V a S S Q O w e ⋅⋅+⋅-=)(T L sm(T))s(.)C α(βρC C O D 2020200241-⨯-⋅=e.反应池总高取超高h 1=1.0m ,故反应池总高H=h+h 1=4+1=5m （4—23）f 。

反应池尺寸（2）需氧量设计计算a 。

实际需氧量（4-24）式中：V 0--—-—-好氧池容积,m 3； Q —--——-污水设计流量，m 3/d ；S 0——---—生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg/L ； S e ———-—-生物反应池出水五日生化需氧量浓度,mg/L ；F w ——污泥负荷，kgBOD 5/kgMLVSS ·d ，根据资料一般为0.1~0。

3，本设计取0.15；N w —-污泥浓度，g/L ，根据资料一般为2。

5～4,本设计取4;a'-—BOD5降解需氧量，kgO 2/kgBOD 5,本设计为生活污水，根据资料一般取0。

42~0.53kgO 2/kgBOD ，本设计取0。

48;b ’——活性污泥内源呼吸耗氧量，kgO 2/kgMLSS ·d,本设计为生活污水，根据资料一般取0。

188~0。

11kgO 2/kgMLSS ·d,本设计取0.15；b.标准状态下的需氧量 ①标准需氧量D 0本设计采用鼓风曝气，鼓风曝气器分为微孔曝气器及中大气泡曝气器.大、中型城市污水处理厂宜选用微孔曝气器，接触曝气器氧化法宜选用中大气泡曝气器。

本设计为中型污水处理厂，宜采用微孔曝气器。

曝气器敷设于距池底0.2m ，淹没深度4。

0m,氧利用效率E A =18％，计算温度T=25°C。

查表得水中溶解氧饱和度:mg/l .C )s(17920=，mg/l .C )s(35825=Mpa P 11.14290.17206.0141.0=+=％42206.0tb OP P +=100H P P a b +=%)E ()E (O A A t 10012179121⨯-⨯+-⨯=()Lmg C /32.911.140.825sm =⨯=()()d kgO D /1.250024.1240.811.1195.082.017.94144220250=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-()()％％％％90.17100181217918121=⨯-⨯+-⨯=t O Mpa P b 141.0100.4013.1=+= (4—25)(4—26）（4-27）（4-28）式中:ρ—修正系数,对于生活污水为1； C L —反应池内平均溶解氧，取C L =2mg/L ；α-污水传氧速率与清水传氧速率之比，根据资料一般为0。

8~0.9,本设计取α=0。

82;β—污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，根据资料一般为0.90～0.95，本设计取β=0.95；1。

024-温度修正系数； T —好氧池水温，℃。

P – 压力修正系数； Pb – 空气释放点处绝对压力 P a – 当地大气压力(Mpa)；H – 曝气池空气释放点距水面高度（m ）；E A – 曝气池氧的利用率，%，本设计取18％；C sm （T ）—T ℃布气装置在水下深度处至池液面的平均溶解氧浓度，mg/L ； C s （T)—水温为T 时清水中的饱和溶解氧浓度，mg/L ； C L —滤池出水中的剩余溶解氧浓度，mg/L ；)/dkg(O D .D 20max 015.3751.2505.151=⨯=⨯=/d m .E .D G A s 3048.463130301.25010030=⨯=⨯=/dm G .G s s 3max 22.694748.46315.151=⨯==Δhh h h h p ++++=4321m...p 1.550400.420=+++=cq D ⨯=24n max01个104308.1042180215.3751≈=⨯=.n 2216.040.010433578.27m m n F f <=⨯⨯==相应最大时标准需氧量（4—29)好氧反应池的平均供气量:（4-29)最大时供气量：(4—30）②所需空气压力p （相对压力）(4-31）式中：h 1+h 2-——-——供风管道沿程与局部阻力之和,取0。