好氧段总 氮负荷=Q ·TN0/（XV 好）＝
厌氧段总 磷负荷=Q ·TP0/（XV 厌）＝ (5)剩余 污泥量△ X，kg/d
△X=Px+Ps
14918.41 m3 0.37 (d)=
8.88 (h)
厌氧池水力停留时 间t厌=
池容V厌＝ 缺氧池水力停留时
间t缺= 池容V缺＝ 好氧池水力停留时
间t好= 池容V好＝
ρ＝ 0.9002962 ；
CL—曝气
池内平均
溶解氧，
取CL=
2
Cs(20)= 9.17 mg/l,
Pb= 1.3854 ×105
17.536534
取超高
为：
1
m,则反应池总高H=
5
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应池进水管 设计流量Q1＝
0.231 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.28875 (m2)
管径d= 0.6064935 (m)
取进水管管径DN 600 mm
2、回流污 泥管
3、进水井 反应池进 水孔尺 寸：
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.7716049 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.9259259 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.1639336 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.9259259 (m3/s)
0.6
0.05
1637 2600 4237
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
202.98 kg/d mg/l用于
5.07 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
597.02 (mg/L)
入：
剩余碱度
SALK1=
190.735834 (mg/l) >100mg/l
可维持PH
≥7.2.
1.78 (h) 2983.7 (m3)
1.78 (h) 2983.7 (m3)
5.33 (h) 8951 (m3)
[kgTN/(kg 0.0473961 MLSS·d)]
[kgTP/(kg 0.0162499 MLSS·d)]
Px=YQ(S0Se)-kdVXR Ps=(TSSTSSc)*50%
(6)碱度 校核
一、工艺 流程
二、主要 设计参数
A2/O工艺计算
三、设计 计算
项目
进水 出水
设计流量 (m3/d) 40000
COD (mg/l)
320 60
BOD5 S0(mg/l)
160 20
TSS （mg/l)
150 20
VSS (mg/l)
105
（活性污 泥法） （1）判 断是否可 采用A2O 法（用污 泥负荷 法）
去除每1kgBOD5的需
氧量=AOR/[Q(S0-
(kgO2/kgBO
S)]= 1.4637766 D5)
2、标准需 氧量 采用鼓风 曝气，微 孔曝气器 。曝气器 敷设于池 底，距池 底0.2m， 淹没深度 将实际需 氧量AOR换 算成标准 状态下的 需氧量SOR 。
查表得水 中溶解氧 饱和度： 空气扩散 气出口处 绝对压 为： 空气离开 好氧反应 池时氧的 百分比：
孔口流速v=
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ Q/V= 1.5432099 (m2)
孔口尺寸取为2.0m
×0.8；
出水井平面尺寸取
为2.4m×0.8m
5、出水管
反应池出水管设计 流量Q5＝Q2＝ 0.462963 (m3/s)
管道流速v=
0.8 m/s
管道过水断面积A= 0.5787037 (m2)
碳化需氧 量
=
5870.33
硝化需氧 量
反硝化脱 氮产生的 氧量
D3＝2.86NT=
总需气量 AOR＝ D1+D2-D3=
最大需氧 量与平均 需氧量之 比为1.4, 则gO2/d) 8197.15 (kgO2/d)= 341.54788
11476.00887 (kgO2/d)= 478.16704
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
单组反应池回流污 泥管设计流量Qk＝
0.462 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.5775 (m2)
管径d= 0.8577114 (m)
取进水管管径DN 900 mm
进水孔过流量Q2＝ 0.462963 (m3/s)
孔口流速V=
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205
有效水深
h=
4
m；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
管径d= 0.8586048 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.7281009 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回 流比R内＝ ηTN/(1-η TN)×100%=
0.13 6600 100
3300
57
133
取R内＝
200
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
取污泥增殖系 数Y=
污泥自氧化率 kd=
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮 即，进水 总氮中有