*****工程高大模板支撑系统施工方案1 编制依据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）；《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质〔2009〕254号）；《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程》（DGJ32/J30-2006）（第五分册：混凝土结构工程）;《建筑施工手册》（第五版）；建设部、江苏省关于危险性较大工程专项施工方案及专家论证管理办法、规定；本工程施工图、施工组织设计。
计算软件：品茗模板安全专项施工方案设计软件V11.0.0.18803。
2、工程概况1、工程名称：2、设计单位：3、建设单位：4、监理单位：5、勘探单位：6、建筑地点：7、建筑面积：8、施工工期：3 高大模板部位工程结构概况本工程1#楼、2#楼、3#楼、4#楼4个区域模板支撑存在高大模板，具体详见以下3.1～3.3表：结构情况详见支撑平面、剖面图。
上述区域、部位属高大模板施工，须编制专项施工方案并经专家论证通过后实施。
4 施工准备及施工条件4.0.1 本方案应经专家论证通过，相关审核、审批程序完整；若高大模板部位发生结构设计变更，应重新编制方案，重新组织专家论证，经相关审核、审批程序后实施。
4.0.2 已对所有涉及的施工班组操作人员及其他有关人员按本方案的要求进行全面的、有针对性的交底，使每一个人员均熟悉了解工程施工的每一细节和质量要求；4.0.3 操作人员（持证架子工）资格审查（实际操作人员人证相符）、承重构件（钢管、扣件、支托）进场验收、见证取样复试合格，符合本方案要求，相关资料齐全；4.0.4 高大模板支架地基符合本方案要求；4.0.5 对近、中、远期天气情况应充分掌握；5 总体施工顺序要求5.1 四周及高大模板范围内竖向结构施工要求高大模板范围内及四周下部结构柱、梁先行单独施工至至高大模板结平梁底(留施工缝)，在高大模板结平混凝土浇捣时这些结构柱混凝土强度不小于设计的75%。
5.2 地基施工要求△高大模板结平混凝土未达设计强度前其下部结平模板支撑严禁拆除。
△4#楼屋面结平大梁对应下部各层结平支撑立杆数量、位置与屋面结平支撑一致并全部保留传力至一层结平。
△框支梁及其他梁上起柱构件混凝土应达100%以上设计强度后方可进行上部柱及其它结构施工。
△梁底立杆底设置200（宽）×50（厚）通长木板+底座（或钢板）。
7.0.1 本工程高大模板承重支架应选择具有脚手架搭设资质、技术、管理水平高、组织机构健全、具有相关施工经验的专业单位施工，实际操作架子工均必须持证上岗、人证相符，严禁木工施工。
7.0.2 梁、板底承重横杆（牵杠）及其与立杆的连接由专业木工完成。
8 高大模板施工参数、构造技术要求、操作要点8.1 参数、构造技术要求本工程高大模板采用落地钢管扣件支架，各部位具体参数、构造详见表7.1、7.1.1～7.1.2注：1、表8.1.1～8.1.3中支撑纵距除注明外均为沿梁间距（含斜梁斜长、弧形梁弧长），当沿梁斜长、弧长支撑纵距大于上表规定时应另加密支撑立杆（构造应完整），支撑立杆纵距沿斜长、弧长不得大于上表规定值。
2、梁梁交接处梁底应增加支撑立杆（按平面图），支撑立杆间距不得大于上表规定值。
3、梁高≥1500时，梁支撑立杆距结构柱边不应大于200，局部超过时应另加密支撑立杆（构造应完整），其余柱边、梁边应保证支撑构造完整、传力可靠，避免木方、钢管产生过大悬挑。
8.2 平面图、剖面图、节点图详见后图。
8.3 模板支撑体系计算典型梁、板计算过程及相关计算审核表（按最不利）详见附录。
8.4 操作要点8.4.1 施工严格按本方案及相关规范，立杆、水平杆、剪刀撑、与结构连接及加强构造等位置应由施工员在现场根据平面图、剖面图放线定位并进行做法要求的现场交底，严禁随意根据经验施工。
8.4.2 每步所有杆件（包括与结构的连接、加强措施等）应一次同步全部搭设到位，每步验收后进行下一步施工，以免后加困难或产生影响受力的变形无法校正；8.4.3 扳手扭矩严格控制在40～65Nm，应复拧并用扭矩扳手检查。
8.4.4 每步应严格控制立杆垂直度、直线度；牵杠水平、平直度，以免影响支架整体性及今后上垂直、水平剪刀撑调整困难。
8.4.5 严格控制立杆（6m以下采用整根无接头定型钢管）、水平杆接头质量、位置；严格控制梁底承重横杆与立杆的连接节点质量，确保承载力满足要求。
8.4.6 每步上下纵横与每根立杆相交节点均应设置水平杆（特别注意扫地杆不得缺少），并应用直角扣件与立杆连接可靠，严禁抽跳水平杆或不与立杆连接；水平杆（包括梁模架及板模架）纵横向应连续贯通，确保支撑体系整体性。
8.4.7 垂直剪刀撑应与每根立杆连接，水平剪刀撑应与每根水平牵杠连接，确保剪刀撑发挥作用。
8.4.8 地下室顶板设置翻边、反梁、挡墙时应待顶板混凝土达设计强度后二次施工。
8.4.9 步距严格按剖面图，注意高支模顶步（坡屋面范围）双向水平杆加密。
8.4.10 支撑立杆纵距沿斜长、弧长不得大于参数表规定值，否则应加密支撑立杆并注意构造完整；梁梁交接处梁底应增加支撑立杆（按平面图），支撑立杆间距不得大于参数表规定值；梁高≥1500时，梁支撑立杆距结构柱边不应大于200，局部超过时应另加密支撑立杆注意构造完整，其余柱边、梁边应保证支撑构造完整、传力可靠，避免木方、钢管产生过大悬挑。
9 验收、成品保护、混凝土浇捣要求9.1 模架验收9.1.1 高大模板支架搭设完毕经搭设架子工班（单位）、木工班（单位）自检、互检、交接检合格后报项目部验收，项目部经理、副经理（主管安全）、工程师、施工员、安全员验收合格后报公司安全部、总工室。
9.1.2 应通知方案设计人员参加验收。
9.1.3 公司验收合格后报监理验收待验收合格签署浇捣令后进行混凝土施工。
9.1.4 各验收程序应保持完整记录，相关人员签字齐全。
9.1.5 质量符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求，立杆垂直度每步±7mm，全高≤1 /400H且≤30mm。
9.1.6 模架验收后时间较长没有进行混凝土施工或经过恶劣天气、自然灾害等特殊情况后应重新组织验收。
9.2模架成品保护及拆除9.2.1 模架成型后严禁拆、减、松任何构件、零件，如必须修改支架必须经原方案设计人员同意。
9.2.2 模架上严禁设置泵管、吊钩等其他任何设施，汽车泵浇捣混凝土时严禁泵管碰撞模架。
9.2.3 吊运材料应避免碰撞模架、模架上临时堆放材料应分散，避免应力集中造成无法恢复的变形，形成安全隐患。
9.2.4 对后续施工班组进行详细交底，明确成品保护的管理责任和经济责任。
9.2.5 专责安全员加强检查，落实奖惩措施。
9.3 混凝土浇捣要求9.3.1 本工程高大模板处混凝土采用泵送上料浇捣。
9.3.2 泵管布置要求：高大模板部位不得布置移动布料机和任何水平泵管。
9.3.3 浇捣顺序：先梁后板沿纵向由中向两边徐徐推进，应先浇非高大模板部分最后浇高大模板部分。
9.3.4 浇捣分层：每300mm～400mm为一层对称浇捣，使模架均匀受力。
9.3.5 放料要求：均匀放料，严禁超过设计标高以上100mm，严禁泵管垂直放料冲击模架，泵管、吊斗距结平距离保持500mm左右。
9.3.6 施工荷载控制要求：人员、机具分散，无关人员、机具应清场，同一区域严禁采用两台及以上振动泵同时振捣，施工、振捣荷载严禁超过设计值。
9.3.7 设置禁区要求：混凝土浇捣前应在浇捣部位下方设置禁区（禁区为浇捣范围每边加支架高度），专人监护，任何人员不能入内、监护人员必须在禁区外等候，禁区至少在混凝土施工结束后12小时解除。
9.3.8 现场应有持证专业技术、安全管理人员旁站指挥，浇捣过程不管出现任何异常情况严禁擅自处理，应第一时间撤离至安全地带并应按规定程序报告、按权限处理。
9.4 模架拆除9.4.1 高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。
9.4.2 高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。
高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。
10 安全、环保措施10.0.1 搭拆过程中应设置禁区，专人监护。
10.0.2 搭设过程中第二步开始并不大于10m同步设置一道水平封闭安全网确保安全。
10.0.3 进入施工现场人员必须穿戴好劳保安全用品，并系牢,安全带高挂低用。
10.0.4 防护用脚手必须随主体升高，保持始终超出工作面1500，应设置上下安全通道。
10.0.5 木作业区严禁烟火，配备灭火设施，木工机器操作遵守安全技术操作规程。
10.0.6 工作时思想集中，各类小工具必须入袋。
10.0.7 凡遇恶劣天气要停止操作。
10.0.8 高处作业递运材料必须多人配合，严禁单人作力所不能及的工作。
10.0.9 木工棚应采取封闭隔音措施，并定时进行噪音监测。
10.0.10 夜间施工应有足够照明，所有接线应由专业电工完成。
10.0.11 模板、隔离剂应集中堆放，采取措施，防止泄漏。
堆放地点配备灭火设施，严禁烟火, 各类废弃物应分类堆放，及时集中处理。
10.0.12 严禁攀爬脚手，做好洞口、临边防护。
10.0.13 起重、吊装各类工具、索具必须符合要求，严格遵守“十不吊”原则，起重、吊装必须有专职指挥在场指挥，汽车泵浇捣混凝土时严禁泵管碰撞模架。
10.0.14 除执行以上各条例，还必须遵守有关国家安全、环保规定。
11 应急措施11.0.1 预先设置应急疏散安全通道，让每位操作者熟悉，并确保畅通。
11.0.2 发现支架有异常响声、模板下沉、模架晃动等异常现象所有在工作面的人员应立即由疏散安全通道撤离至安全区域，严禁擅自处理。
11.0.3 现场施工员、安全员、材料员等管理人员在异常现象发生后严禁强令操作工人冒险作业或擅自处理，应上报项目部、公司进行分析、处理。
11.0.4 若发生高空坠落、物体打击、模板坍塌紧急情况的应急准备和响应详见本工程《安全事故应急预案》附录一：1#楼地下室顶板300厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m) 3.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm)850立柱横向间距l b(mm)850水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4200面板计算方式三等跨连续梁 W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5] ×1=11.475kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)×1]=9.27kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×9.27×0.22+0.117×2.205×0.22＝0.047kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.22+0.213×2.205×0.2，0.1×0.122×0.22+0.175×2.205×0.2]＝0.094kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.047，0.094]＝0.094kN·mσ＝M max/W＝0.094×106/32666.667＝2.887N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.63×2004/(100×4200×228666.667)=0.086mmν＝0.086mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k2k3k1k×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.344kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2=1.903kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.903×0.852+0.117×0.441×0.852＝0.175kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.073×0.852+0.213×2.205×0.85，0.1×0.073×0.852+0.175×2.205×0.85]＝0.403kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.344×0.252/2，0.073×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.175，0.403，0.554]＝0.554kN·mσ=M max/W=0.554×106/54000=10.251N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.903×0.85+0.617×0.441×0.85＝1.202kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.073×0.85+0.675×2.205＝1.526kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.344×0.25，0.073×0.25+2.205]＝2.223kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.202，1.526，2.223]＝2.223kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.223×1000/(2×40×90)＝0.926N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.566×8504/(100×9350×243×104)＝0.244mm≤[ν]＝L/250＝850/250＝3.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×2504/(8×9350×243×104)＝0.034mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.216kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝1.951kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.951×0.85+1.2×0.265×0.85＝2.094kN按悬臂梁，R1＝2.216×0.25＝0.554kNR＝max[R max，R1]＝2.094kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.606×0.85＝1.502kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.606×0.25＝0.402kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.502kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.681×106/4250=160.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.236×1000/398＝26.312N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.690mm≤[ν]=850/250=3.4mm悬挑段νmax＝0.371mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.12kN，R2=8.826kN，R3=9.23kN，R4=7.328kN图二支座反力依次为R1=7.719kN，R2=9.033kN，R3=9.033kN，R4=7.719kN荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30满足要求！八、立柱验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+ 0.7×1.4×1]×0.2＝2.128kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.771kN，R2＝8.644kN，R3＝8.834kN，R4＝7.388kNλ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502不考虑风荷载:N =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[7.771,8.644,8.834,7.388]+0.9×1.35×0.15×3.8=9.526kN f=N/(φ1A)＝9.526×103/(0.502×398)=47.679N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！附录二：1#楼地下室顶板850×1920梁模板计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称850×1920混凝土梁截面尺寸(mm×mm)850×1920模板支架高度H(m) 4.52梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距l a(mm)425梁两侧立柱间距l b(mm)1500步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)725梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数9梁底支撑小梁间距106每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4200W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.92)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.92)+1.4×0.7×2]×1＝61.372kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.92]×1＝59.608kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.92)]×1＝49.06kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×59.608×0.1062+0.121×1.764×0.1062＝0.074kN·mσ＝M max/W＝0.074×106/32666.667＝2.278N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×49.06×106.254/(100×4200×228666.667)＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝106.25/250＝0.425mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×59.608×0.106+0.446×1.764×0.106＝2.573kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×59.608×0.106+1.223×1.764×0.106＝7.468kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×59.608×0.106+1.142×1.764×0.106＝6.091kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×49.06×0.106＝2.049kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×49.06×0.106＝5.958kNR3'=0.928q2L=0.928×49.06×0.106＝4.837kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.573/1＝2.573kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.468,6.091,7.468]/1=7.468kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.573/1＝2.573kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.85/8 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.92-0.3)=0.984kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.92-0.3)=0.984kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×(0.725-0.85/2)/2×1=1.728kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×((1.5-0.725)-0.85/2)/2×1=2.016kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.573+0.026+0.984+1.728=5.311kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.468+0.026=7.494kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.573+0.026+0.984+2.016=5.599kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.311,7.494,5.599]=7.494kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.049/1＝2.049kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.958,4.837,5.958]/1=5.958kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.049/1＝2.049kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.85/8 =0.021kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.92-0.3)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.92-0.3)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.725-0.85/2)/2×1=1.205kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((1.5-0.725)-0.85/2)/2×1=1.405kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.049+0.021+0.81+1.205=4.084kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.958+0.021=5.979kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.049+0.021+0.81+1.405=4.285kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.084,5.979,4.285]=5.979kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×7.494×0.4252，0.5×7.494×0.32]＝0.337kN·mσ=M max/W=0.337×106/54000=6.245N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×7.494×0.425，7.494×0.3]＝2.248kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.248×1000/(2×40×90)＝0.937N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.979×4254/(100×7040×243×104)＝0.077mm≤[ν]＝l1/250＝425/250＝1.7mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.979×3004/(8×7040×243×104)＝0.354mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×7.494×0.425,0.4×7.494×0.425+7.494×0.3]=3.522kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.496kN,R2=3.522kN,R3=2.875kN,R4=2.875kN,R5=2.875kN,R6=2.875kN,R7=2.875kN,R8=3.522kN,R9=2.632k N正常使用极限状态R max'=[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.979×0.425,0.4×5.979×0.425+5.979×0.3]=2.81kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.919kN,R2'=2.81kN,R3'=2.284kN,R4'=2.284kN,R5'=2.284kN,R6'=2.284kN,R7'=2.284kN,R8'=2.81kN,R9'=2.01 4kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.536×106/4250=126.18N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝7.802kNτmax=2V max/A=2×7.802×1000/398＝39.205N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.455mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.378kN，R2=11.667kN，R3=12.275kN，R4=1.227kN荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数k c1两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.378,1.227]＝1.378kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.275kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.5022、稳定性计算R1＝1.378kN，R2＝11.667kN，R3＝12.275kN，R4＝1.227kN立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.35×0.1×(4.52-1.92)＝max[1.378+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×1]×(0.85+0.725-0.85/2)/2×0.425，11.667，12.275，1.227+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×1]×(0.85+1.5-0.725-0.85/2)/2×0.425]+0.316＝12.591kNf＝N/(φA)＝12.591×103/(0.502×398)＝63.019N/mm2≤[f]＝205N/mm2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγc H＝1×24×2.49＝59.76kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×59.76+1.4×4，1.35×59.76+1.4×0.7×4]＝0.9max[77.312，84.596]＝0.9×84.596＝76.136kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝59.76 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数17主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为-100，250，750，1250，1750，2250设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200143/12＝228666.667mm4。