贵州贵能投资股份公司水城县勺米荒田煤矿矿井通风阻力测定报告2017年4月22日参与测定人员第一节矿井概况荒田煤矿位于贵州省六盘水市水城县勺米镇境内，地理坐标：东经104°51′15″～104°52′15″；北纬26°27′38″～26°28′16″。

原属大河边煤田1～2井田范围。

采用主斜井、副斜井、回风斜井开拓，现开采M2、M10煤层。

经鉴定矿井为煤与瓦斯突出矿井，矿井范围内所属煤层均为三类不易自燃煤层，无煤尘爆炸危险性。

目前布置有1个回收工作面、2个掘进工作面生产，同时已放出1个备用工作面。

煤层赋存条件良好，构造及水文地质简单。

矿井采用中央并列式通风。

通风方法为机械抽出式。

矿井主斜井、副斜井进风、回风斜井回风。

第二节通风阻力测定方案一、测定目的矿井通风阻力测定是矿井通风安全技术管理的重要工作之一。

其目的主要有：1、了解通风系统中通风阻力分布情况，以便降阻增风；2、提供实际的井巷摩擦风阻值，为通风设计、通风网络解算、通风系统改造提供可靠的基础资料；3、为拟定发生矿井火灾、瓦斯煤尘爆炸事故时的风流控制方案提供必要的通风参数。

《煤矿安全规程》第119条规定：新井投产前必须进行1次矿井通风阻力测定，以后每3年至少进行1次，在矿井转入新水平或改变一翼通风系统后，都必须重新进行矿井通风阻力测定。

水城县勺米荒田煤矿为正常生产矿井，核定年产煤炭能力24万吨。

根据规定，今年需再次对矿井通风阻力进行测定显得尤为重要。

2017年4月21日进行了全矿井的通风阻力测定。

现提交本此测定报告。

二、测定依据依据1996年8月1日开始实施的行业标准，即MT／T 440—1995 《矿井通风阻力测定方法》进行测定。

三、测试内容全矿井通风网络中主要风路的空气状态参数、巷道断面参数、风速等参数，以计算通风阻力。

四、测定方法矿井通风阻力测定有两种方法——气压计法和压差计法，各有优缺点。

压差计法携带和铺设传压胶管笨重费时，但数据处理量小；压差计读数较精确，但传压管位置摆放不正对风流会影响测定的正确性。

此法适合于对局部地段进行详细精确测定。

而气压计法正好与压差计法相反，测定比较简单迅速，但要测算出位能并进行大气压力变化的校正，计算较麻烦；如测点未选在已知标高处，将带来位能计算误差。

随着能精确测定井下空气压力的通风测定仪表的研制成功，选用气压计法对全矿井进行较精确的通风阻力测定已成为可能。

为此，本次通风阻力测定采用气压计逐点测定法。

其原理是将井下各测段空气看作是不可压缩理想气体，采用伯努利方程计算测段通风阻力。

五、测定人员组成与分工分2个测定小组进行。

地面组1人监测并记录大气压力的变化；井下组4人分别进行巷道断面测量、空气干、湿温度读取、测点静压差读取、风速测定，并对上述基础参数进行记录。

六、使用仪器设备一览表七、选择测定线路及布置测点测点的设置原则是：（1）测点的压差应不小于1~2毫米水柱，不大于测定仪器的量程。

（2）测点应尽可能避免靠近井筒和主要风门，以减少井筒提升和风门开启时的影响。

（3）井巷通风阻力系数测定时，在风流分支、汇合、转弯、扩大或缩小等局部阻力物前布置的测点，与局部阻力物的距离不得小于巷宽的3倍；在局部阻力物后，不得小于巷宽的8~12倍。

为了计算井巷风阻，应在风流分支、汇合处和较大的集中漏风点前后布置测点。

（4）测点前后3米长的地段内，应该使支架保持完好，没有堆积物。

（5）用气压计法测定时，测点应尽可能选在测量标高点附近。

（6）测点沿风流方向应依次编号。

测定路线的选择原则为：能够反映矿井通风系统特征的最长通风路线作为主要测定路线，如其中有采、掘工作面等。

其它通风路线则列为辅测路线。

根据目前矿井的生产布局情况，选择1条开放的（阻力路线上无风量调节设施）最长通风阻力路线（10203备用面为最大阻力测定路线）进行测定。

八、测定步骤1.测定前的准备1）确保仪器性能完好2）测定人员预先熟悉测定路线2.现场测定1）定基准点将2台气压计同时在基准点（一般在进风井口或井底）读数，并记下读数时间。

2）测定将一台气压计留在基准点，每隔5min记录1次气压（或压差）值，作为大气压力校正用；另一台按事先拟定的测点逐点测定气压（或压差）、同时测定测段巷道断面、风速、空气温度等参数，直至测定完毕，回到基准点，如两台气压计读数仍相等或读数差与定基准点时相等，表明仪器性能良好，测定的气压数据可靠。

3.数据处理按照公式计算各项参数及指标，如经计算发现有些数据有明显错误或误差较大时，应重新测定。

4.报告编制根据计算结果，分析矿井通风系统现状，提出需要改进的意见或建议，编制客观、完整的矿井通风阻力测定报告。

第三节 通风阻力测定计算理论依据一、空气密度计算依据1.干、湿球温度下空气的饱和水蒸汽压 由干、湿温度读数查表。

2.矿井空气的实际水蒸汽压 P v =φP sφ——相对湿度，%P s ——湿空气的饱和水蒸汽分压，p a 3.空气相对湿度 由干、湿温度读数查表。

4.空气密度)378.01(15.273003484.0PP t P s d ϕρ-+=ρ——空气密度,kg/m 3 P ——绝对静压,p at d ——空气干温度 ℃ φ——相对湿度，%P s ——温度为t d 时饱和水蒸气的分压力，p a 。

二、巷道断面积和周长计算依据测点巷道断面积和周长计算公式如下：矩形： S=HB U=2(H+B)H ——巷高 m; B ——巷宽 m;S ——巷道面积，m 2； U ——巷道周长，m ； 三心拱： B B H S )07.0(-= S U 16.4= H ——巷高 m; B ——底宽 m; 三、风量计算依据1.断面修正系数2.风量Q Q=V ×SQ ——风量 m 3/s V ——风速 m/s S ——巷道断面积 m 2 四、压力参数计算依据定好基准点后直接用多功能通风参数仪读数取。

1.测点动压 h vi =ρi v i 2/2h vi ——i 点空气动压，pa ρi ——i 点空气密度 kg/m 3V i ——i 点前（后）巷道中风流速度，m/s 2.测段位压差 H zi =g Z Z j i ji )(2-+ρρH zi ——i ，j 两点间测段位压差，pa ρi ——i 点空气密度 kg/m 3ρj ——j 点空气密度 kg/m 3 Z i ——i 点标高 m Z j ——j 点标高 mg ——重力加速度，取 9.81m/s 2 3.通风阻力g Z Z V V P P P P h j i ji j j i i j i j i ij )(2)22()()(2200-++-+∆-∆-∆-∆=ρρρρh ij ——i ，j 两点间通风阻力 pa ∆P i ——i 点静压差 pa ∆P j ——j 点静压差 pa∆P oi ——在i 点测压时，基准点静压差 pa ∆P oj ——在j 点测压时，基准点静压差 pa 五、通风阻力计算依据1.两测点间风阻 ij R = h ij /Q ij 2，R ij ——i ，j 两点间巷道风阻 N•s 2/m 8 h ij 意义同前述。

Q ij ——i ，j 两点间巷道风量 m 3/s 2.两测点间标准风阻 R 0ij =1.2 R ij /ρijR 0ij ——i ，j 两点间巷道风阻， N•s 2/m 8 ρij ——i ，j 两点间巷道空气平均密度，kg/m 3 ρij =（ρi +ρj ）/23.巷道百米标准风阻 R 100ij =100 R 0ij /L ijR 100ij ——i ，j 两点间巷道百米标准风阻，N•s 2/m 8 L ij ——i ，j 两点间巷道长度，m 4.巷道摩擦阻力系数 αij = R ij S 3/ L ij Uαij ——i ，j 两点间巷道摩擦阻力系数，N•s 2/m 4 5.矿井总阻力矿井总阻力为各测段通风阻力之和，即H=∑h ij 6.等积孔HQ A 19.1= A ——等积孔 m 2H ——矿井通风总阻力 paQ ——矿井主要通风机总排风量 m 3/s第四节 通风阻力测定数据及计算一、通风系统测定线路测定数据及计算 阻力测定参数汇总表见附表。

二、矿井等积孔的计算矿井等积孔HQA 19.1==1.19×（80.867/√1133）=2.86（m 2) 三、测定误差检验在测定过程中，由于各种人为因素和仪器精密度的影响，难免存在一定的测量误差，产生误差的原因基本有以下几种：（1）任何仪器都有一定的测定精度，从而导致一定的测定误差。

（2）测定过程中的读数误差。

（3）由矿方提供的测点标高、测段长度等有一定误差。

尤其是测点标高对测定结果影响较大。

（4）测点测定时间与基点测定时间的不同时性，导致气压校正误差。

（5）测定过程中井下采掘通风（特别是风门的开关）的变化等也会产生一定的影响。

1.矿井自然风压H n=Σρij z ij gH n——矿井自然风压，Pa，帮助通风时为正，反之为负;z ij——i，j两点间巷道标高差，m；ρij意义同前述。

2.矿井系统的阻力矿井通风系统总阻力为各测段通风阻力之和，即H=∑h ij3.通风系统阻力分布状况第五节通风系统现状评价通过本次矿井通风阻力测定，对该矿通风系统现状分析如下：1、由附表可见，该矿通风阻力分布比较合理，除用风巷道外，没有出现明显的高阻力段；阻力测定路线上所有测点附近的巷道风速均符合《煤矿安全规程》的要求。

2、矿井外部漏风分析该矿外部漏风率为（83.624-80.867）/83.624=3.3%，可见该矿地面防爆门和行人风门密封性能良好，风硐施工质量较好，所以外部漏风较小。

该矿回风斜井不作为辅助运输井，满足《煤矿安全规程》规定的外部漏风率不大于5%的要求。

3、该矿通风系统较简单，井下目前没有串联通风，采掘工作面风量充足，掘进工作面没有循环通风现象。

因此，总体看该矿通风系统稳定可靠。

4、目前高通风阻力主要出现在用风段（10203工作面）（测段4-8），其原因主要是巷道断面小、通风路线长、巷道拐弯多。

5、由附表知,水城县勺米荒田煤矿矿井通风等积孔为2.86 m2, 矿井通风容易程度属于中等。

荒田煤矿FBCDZ№ 20/2型对旋式风机和配套电机还有剩余能力可用，因此，目前通风系统能满足井下生产的通风需要。