可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编制：审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程有限公司二零一五年四月目录一、编制依据 (3)二、工程概况 (3)1、基本概况 (3)2、地质、水文资料 (3)三、塔吊选型及技术性能指标 (4)1、塔吊选型 (4)2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数 (4)四、土方开挖及塔基施工 (7)1、土方开挖 (7)2、塔吊基础施工 (7)五、塔吊的变形观察 (7)六、接地装置 (7)七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图） (7)7.1、6*6M矩形板式基础计算书（1M厚承台） (7)7.2、6*6M矩形板式基础计算书(1.5M厚) (17)7.3、6*6M矩形板式基础计算书(1.35M厚) (27)八、QTZ40塔吊基础配筋验算 (36)厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20122、《施工现场临时用电安全技术规程》 JGJ46-20053、《QTZ63塔式起重机使用说明书》、《QTZ40塔式起重机使用说明书》4、工程现有图纸5、地质勘探报告。

二、工程概况1、基本概况可发科技(宿迁)有限公司厂区一期新建工程(H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278.89㎡,总建筑面积261031.73㎡平方米。

本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。

本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团)工程有限公司，工程开工日期为2015年3月21日.为了加快施工进度,提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊(三种型号)，二台QTZ40塔吊（一种型号）。

2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长(160m长),东西向为48m,但楼层高度不高.结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置18台QTZ63塔式起重机。

考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。

2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1.性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度55m，最大起重量为6t。

2.2.2.该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。

该机主要特点如下：2.1.3、塔机的自身加节采用液压顶升,使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。

2.1.4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，外形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求；2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠。

2.2、QTZ63塔吊主要技术参数2.3、QTZ40塔吊主要技术参数部件单位参数公称起重力矩KN.m KN.M400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T0.902工作幅度M 3 ~ 42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.5 3.75最大起重量T122244转速R/min0.375/0.75四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求,因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外，位置详见总平面布置图。

2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工,塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。

2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水工作。

五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决。

六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用φ48钢管打入地下（埋深至少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4 。

七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m矩形板式基础计算书（1m厚承台）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γ(kN/m3)25c基础上部覆土的重度基础上部覆土厚度h’(m) 2.819γ’(kN/m3)基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=6×6×(1×25+2.8×19)=2815.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×2815.2=3800.52kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=674.077kN·mFv k ''=Fv k/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=910.004kN·mFv ''=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx =lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mk x =Mkb/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·mMk y =Mkl/(b2+l2)0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pk m i n =(Fk+Gk)/A-Mk x/Wx-Mk y/Wy=(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算Pk m i n=64.536kPaPk m a x =(Fk+Gk)/A+Mk x/Wx+Mk y/Wy=(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk =(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(6×6)=91.017kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=100.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk =91.017kPa≤fa=100kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pk m a x =117.497kPa≤1.2fa=1.2×100=120kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h-δ=1000-(40+25/2)=948mm X轴方向净反力：Px m i n =γ(Fk/A-(Mk''+Fv k''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.000)/36.000)=-8.567kN/m2Px m a x =γ(Fk/A+(Mk''+Fv k''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.000)/36.000)=43.172kN/m2假设Px m i n=0,偏心安全，得P1x =((b+B)/2)Px m a x/b=((6.000+1.600)/2)×43.172/6.000=27.342kN/m2Y轴方向净反力：Py m i n =γ(Fk/A-(Mk''+Fv k''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000-(674.077+15.773×1.000)/36.000)=-8.567kN/m2Py m a x =γ(Fk/A+(Mk''+Fv k''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674.077+15.773×1.000)/36.000)=43.172kN/m2假设Py m i n=0,偏心安全，得P1y =((l+B)/2)Py m a x/l=((6.000+1.600)/2)×43.172/6.000=27.342kN/m2基底平均压力设计值：px =(Px m a x+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m2py =(Py m a x+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa基础所受剪力：Vx =|px|(b-B)l/2=35.257×(6-1.6)×6/2=465.393kNVy =|py|(l-B)b/2=35.257×(6-1.6)×6/2=465.393kNX轴方向抗剪：h/l=948/6000=0.158≤40.25βc fclh=0.25×1×16.7×6000×948=23747.4kN≥Vx=465.393kN满足要求！Y轴方向抗剪：h/b=948/6000=0.158≤40.25βc fcbh=0.25×1×16.7×6000×948=23747.4kN≥Vy=465.393kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc =dγm=1.5×19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz =lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(6×6×(91.017-28.5))/((6+2×5×tan20°)×(6+2×5×tan20°))=24.2 2kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pc z=zγ=5×19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值fa z =fa z k+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=329.50k Pa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz +pc z=24.22+95=119.22kPa≤fa z=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×35.257×6/8=511.932kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×35.257×6/8=511.932kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh2)=511.932×106/(1×16.7×6000×9482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1hfy1)=511.932×106/(0.997×948×300)=1805mm2基础底需要配筋：A1=max(1805，ρbh)=max(1805，0.0015×6000×948)=8532mm2基础底长向实际配筋：As1'=15209mm2≥A1=8532mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh2)=511.932×106/(1×16.7×6000×9482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2hfy2)=511.932×106/(0.997×948×300)=1805mm2基础底需要配筋：A2=max(1805，ρlh)=max(1805，0.0015×6000×948)=8532mm2基础底短向实际配筋：AS2'=15209mm2≥A2=8532mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=15209mm2≥0.5AS1'=0.5×15209=7605mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=15209mm2≥0.5AS2'=0.5×15209=7605mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。