目录一、编制依据..................................... 错误!未定义书签。
二、建筑概况..................................... 错误!未定义书签。
三、塔吊布置原则................................. 错误!未定义书签。
四、塔吊的主要性能参数........................... 错误!未定义书签。
五、地质情况..................................... 错误!未定义书签。
六、方案选择..................................... 错误!未定义书签。
七、塔吊基础计算................................. 错误!未定义书签。
八、塔吊基础施工................................. 错误!未定义书签。
九、施工注意事项................................. 错误!未定义书签。
十、安全施工措施................................. 错误!未定义书签。
附件............................................. 错误!未定义书签。
一、编制依据（1）《QTZ100（6015或6013）塔机基础制作说明书》（2）《江门市滨江体育中心岩石工程勘察报告》（3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）（4）《塔式超重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T 187-2009（5）《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008（6）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（7）品铭安全计算软件，版本为二、建筑概况江门市滨江体育中心-体育馆及会展中心工程，建设单位是江门市滨江建设投资管理有限公司，设计单位是华南理工大学建筑设计研究院，勘察单位是广东省重工建筑设计院有限公司,总承包单位是广州富利建筑安装工程有限公司。
本工程地点位于江门市棠下镇，工程为框架结构，地下一层，地上一层，体育会展中心建筑面积116154㎡，建筑高度约为；体育馆建筑面积42360㎡，建筑高度约为53m。
塔吊基础位于地下室内及外围附近，本次计算全部按塔吊基础设置在地下室基坑支护边坡底范围内考虑，如果地下室外围塔吊需设置在坡顶或坡上要进行加固处理，且重新进行塔吊稳定性及边坡桩基础性计算，具体相关验算及加固方案与基坑支护方案相结考虑。
塔吊基础具体位置详见相关附图。
三、塔吊布置原则（1）塔吊布置综合考虑场地与施工的需要，吊臂最大限度覆盖施工场地，减少材料二次搬运。
（2）塔吊布置的位置应满足塔吊安装及垂直运输要求，塔吊基础应保证塔吊运行安全，塔吊在使用过程中的能顺利起升，并保证塔吊与建筑物的附着牢固，安全使用。
（3）塔吊后期拆卸方便，不影响后续施工。
（4）经济合理性，塔吊造型与塔吊台数的确定结合施工现场，以最小的成本满足施工需要。
因此，项目部根据本工程的实际情况，计划安装9台塔吊QTZ100（TCT6015或TCT6013），有效臂长60米。
四、塔吊的主要性能参数1）起重臂长度：60m 2）最大起重重量：8t3）臂端最大起重重量： 4) 固定式最大高度：52m5）厂家提供的最不利荷载数据，（非工作状态）：竖向荷载：F V＝624KN；弯距：M＝；水平荷载：F h＝。
（详见附件——塔机基础制作说明书）五、地质情况塔吊基础所在的地质情况参考相关“岩土工程勘察报告”的数据，以下内容由本工程的工程勘察报告提供。
其管桩验算按厂家提供的有效桩长不小于5米，且桩主要处于淤泥层中进行考虑。
六、方案选择由于施工现场地表土承载力不能满足天然基础要求，塔吊基础决定采用预应力高强砼管桩(PHC)基础，其桩直径ø400㎜，A型，壁厚95㎜，桩身砼强度等级为C80，桩尖采用十字形。
按工程桩要求施工，锤重5T，冲程～，当有效桩长L>15m时，最后三阵锤(每阵十击)平均贯入度定为30mm；当有效桩长15m≥L>10m时，最后三阵锤(每阵十击)平均贯入度定为25mm；当有效桩长L≤10m时，最后三阵锤(每阵十击)平均贯入度定为20mm。
以贯入度作为主控制指标，以强风化岩作为桩端持力层,设计单桩承载力特征值为1200KN。
管桩收锤后，经灯光照射检查管桩壁基本完好后，应立即在管桩内腔底部灌注高加微膨胀剂的C30细石砼封底。
塔吊承台基础要求为××(高)m，地下室内的承台面标高与底板面平，地下室外围承台面标高-2000㎜，周边做好排水措施。
七、塔吊基础计算矩形板式桩基础计算书1、塔机属性2、塔机荷载1）、塔机传递至基础荷载标准值2）、塔机传递至基础荷载设计值3、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=×××25+0×19)=1210kN承台及其上土的自重荷载设计值：G==×1210=桩对角线距离：L=(ab 2+al2)=+=1）、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(704+1210)/4=荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(704+1210)/4+(1856+×/=Qkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(704+1210)/4-(1856+×/= 2）、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=+/4++×/=Qmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=+/4-+×/=4、桩承载力验算1）、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=×=桩端面积：Ap=πd2/4=×4=Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=××8+×110)+4300×=Qk =≤Ra=Qkmax=≤=×=满足要求！2）、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3）、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=4××162/4=804mm2纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11××4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=桩身结构竖向承载力设计值：R=1200kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！5、承台计算1）、荷载计算承台有效高度：h=1600-50-25/2=1538mmM=(Qmax +Qmin)L/2=+)×2=·mX方向：Mx =Mab/L=×=·mY方向：My =Mal/L=×=·m2）、受剪切计算 V=F/n+M/L=4 + =受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1538)1/4=塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=a 1l =(al-B-d)/2= 剪跨比：λb'=a1b/h=1150/1538=，取λb=；λl'= a1l/h=1150/1538=，取λl=；承台剪切系数：αb=(λb+1)=+1)=αl=(λl+1)=+1)=βhsαbftbh=×××103××=βhsαlftlh=×××103××=V=≤min(βhsαbftbh，βhsαlftlh)=满足要求！3）、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=+2×=ab =≤B+2h=，al=≤B+2h=角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4）、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= My/(α1fcbh2)=×106/××5500×15382)=ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×=γS1=1-ζ1/2=2=AS1=My/(γS1hfy1)=×106/×1538×360)=5298mm2最小配筋率：按%考虑梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh)=max(5298,×5500×1538)=承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2＞A1=满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= Mx/(α2fcbh2)=×106/××5500×15382)=ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×=γS2=1-ζ2/2=2=AS2=Mx/(γS2hfy1)=×106/×1538×360)=5298mm2最小配筋率：按%考虑梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh)=max(9674,×5500×1538)=承台底短向实际配筋：A2'=13990mm2＞A2=满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=7253mm2≥'=×13990=6995mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=7253mm2≥'=×13990=6995mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ14@600。
6、基础承台配筋承台长×宽×高=5500mm×5500mm×1600mm，C35砼，底筋双向选用28Φ25(间距200)，面筋双向选用28Φ18(间距200)，沿竖向水平围身箍5Φ14，架立筋Φ14@600（钢筋类别为HRB400钢）。
八、塔吊基础施工1）塔吊基础施工工艺流程2）塔吊基础施工工艺（1）基坑定位放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。
（2）塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台水准仪进行基底标高控制。
同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。
机械开挖应比设计标高高20㎝～30㎝，剩余土方采用人工开挖。