板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.511×0.32/8＝0.073kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.073，0.237]＝0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×486000)=0.068mmν＝0.068mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.073×12+0.125×0.945×12＝0.252kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×1]＝0.646kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.252，0.646，0.791]＝0.791kN·mσ=M max/W=0.791×106/54000=14.64N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.073×1+0.625×0.945×1＝1.261kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1+0.688×3.15＝2.228kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.261，2.228，3.174]＝3.174kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×40×90)＝1.323N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×10004/(100×9350×243×104)＝0.228mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×243×104)＝0.021mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.705×1＝2.131kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.705×0.25＝0.426kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×1＝1.317kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.25＝0.263kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.79kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.445×106/4490=99.175N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×2.577×1000/424＝12.157N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.688mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.561mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN 图二支座反力依次为R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝4.708/0.6=7.847kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1800+2×200)=3049mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×0.3 = 1.684kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.77kN，R2＝4.423kN，R3＝4.649kN，R4＝3.155kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1800+2×200)=3521.826mmλ1=l01/i=3521.826/15.9=221.498查表得，φ＝0.149不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.77，4.423，4.649，3.155]/0.6=7.749kN f＝ N1/(ΦA)＝7749/(0.149×424)＝122.657N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/15.9=229.475查表得，φ1=0.139不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.77,4.423,4.649,3.155]/0.6+1×1.2×0.15×5. 6=8.757kNf=N/(φ1A)＝8.757×103/(0.139×424)=148.585N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=5.6/4=1.4＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.757/(0.9×0.3)＝32.433kPa≤f ak＝70kPa满足要求！。