XXXXXXXXXXXXXXXX工程高大模板支撑搭设施工方案编制人：审核人：建设单位：XXXX设计单位：XXXX施工单位：XXXX二○一一年九月十三日目录一、工程结构概况-3-二、模板支撑立杆布置原则-3-三、编制依据-3-四、搭设技术参数-4-五、高支架模板支撑搭设安全技术要求-5-六、高支架模板搭设安全管理措施-5-七、高支架模板搭设验收-6-八、高支架模板搭设应急预案-6-九、模板拆除-6-十、+8.5~8.71m标高屋面250*1320梁模板（扣件式）计算书-7-十一、+8.5~8.71m标高屋面250*900梁模板（扣件式）计算书-13-十二、+8.5~8.71m标高屋面250*600梁模板（扣件式）计算书-19- 十三、+8.5~8.71m标高屋面板模板（扣件式）计算书-27-十四、应急救援预案-34-附图：+8.5~8.71m模板排架平面布置图XXXXXX+8.5m～8.71m标高屋面高大模板支撑搭设施工方案一、工程结构概况：XXXXX工程框架柱最大跨度10m，其它柱间距为9m、7m 、6m、5m等不等，设计标高为+8.5~8.71m，板厚为110mm，主梁截面250×1320、250×900；250×810；250×700等；次梁截面250×600；250×400等。
模板立杆支撑于砼地面上，荷载传递到地面，大梁模板立杆下垫50厚木板，模板支承架搭设高度为8.5~8.71m。
其中C—B轴/4—7轴、C—D轴/1/5—7轴、A—F轴/8—9轴现浇砼大梁、板高度大于8米，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。
二、模板支撑立杆布置原则：模板支撑立杆布置，按结平层梁板设计图选典型区域进行设计，在确保立杆满足施工承载能力的情况下，使横向、纵向水平杆相互贯通，梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，采用不同的间距。
非典型区域需按实际情况进行调整布置适当增减立杆，在梁板下立杆布置不得超出下述搭设参数。
建筑物外围利用施工外脚手架做防护和上人坡道。
混凝土浇筑采用汽泵送布料，框排架柱必须先行浇筑完成，一跨内梁板浇筑从中间向两侧分层进行。
三、编制依据：1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版)3. 《施工手册》（第四版）4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册)5. 《建筑结构静力计算手册》6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917. 《XXXXX施工图纸》结施图四、搭设技术参数：1．支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管；可锻铸铁制作的扣件； 2. 双向水平杆步距：小于1500mm 。
3. 楼面板110厚，板下立杆支撑间距控制在1.0m×1.0m 范围，立杆均垂直落地。
模板下木楞(50mm×100mm )立放，布置间距小于300mm 。
4．+8.5~8.71m 楼面梁下立杆间距：（1）截面250×1320、250×900；250×810；250×700主梁横向三立杆间距0.5+0.5m ；梁立杆纵向最大间距1.0m ；侧模木楞间距0.25m ；梁底小横杆纵向最大间距0.50m ；梁底支撑小梁根数为3根木方；梁腰部设置二道对拉螺栓Ø12 @500。
（2）截面250×600次梁横向二立杆间距0.8m；梁立杆纵向最大间距 1.0m ；侧模木楞间距0.25m ；梁底小横杆纵向最大间距0.50m ；梁底支撑小梁根数为3根木方；梁腰部设置一道对拉螺栓Ø12 @500。
连墙件示意图5. 梁下立杆布置按主次梁之间实际间距调整均匀布置，具体布置详见上附平面图。
6. 主梁下横向支撑杆件在与次梁交接处，增设一道。
7. 梁下立杆与横杆连接均采用U 型可调支托。
五、高支架模板支撑搭设安全技术要求：1. 模板支撑立杆基础为砼地面，2. 高支模板区域内的相邻框柱须先行浇筑完成（即与同标高的其它部位混凝土一同浇筑）。
3. 高支模板区域的支撑立杆接头必须对接，全高垂直度偏差小于30mm，同时严禁接头布置在同一平面上。
即立杆接头水平方向不得留设在同一杆件方格内。
4. 高支模板架体双向水平杆与相邻已浇筑的框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。
5. 设置垂直剪刀撑杆、水平剪刀撑杆件必须采用搭接连接（搭接长度0.5m），设置三扣件。
6. 严格控制横、纵向水平杆步距＜1.60m。
双向水平杆应贯通设置成一个整体。
7. 立杆底脚向上200须双向设置扫地杆。
梁底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。
8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示间隔设置垂直剪刀撑。
垂直剪刀撑与立杆紧固。
9. 按示设置一道水平剪刀撑杆，水平剪刀撑与水平杆紧固。
10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。
浇筑前进行复拧检查工作。
11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过设计板厚小于150mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。
12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。
避免质量、安全事故发生。
13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。
14. 预先对梁板底设置起拱，设计无要求时按0.1%～0.3%起拱。
15. 粱板底U型可调支托外露螺栓长度小于螺栓长度1/3。
六、高支架模板搭设安全管理措施1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。
脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。
2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。
脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。
3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。
4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。
安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。
5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。
6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。
安全防护措施是否符合规范要求。
7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。
七、高支架模板搭设验收1、钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。
2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。
3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。
4、验收标准：按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30mm；梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。
模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。
八、高支架模板搭设应急预案1. 施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。
2. 明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。
3. 巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。
4. 施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施。
5. 现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。
九、模板拆除1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁侧模板。
2. 板底模板等砼强度达到100%的设计强度时拆除。
3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。
4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。
5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，大梁从中向两侧拆除，并从上至下进行拆除。
十、+8.5～8.71m标高屋面250*1320梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计梁两侧立柱间距l b(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)500设计简图如下：立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×1.32)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×1.32)+1.4×0.7×2]×1＝42.71kN/mq1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×1.32]×1＝40.946kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[0.04+(24+1.5)×1.32]×1＝33.7kN/m1）、强度验算M max＝0.125q1l2＝0.125×42.71×0.1252＝0.083kN·mσ＝M max/W＝0.083×106/37500＝2.224N/mm2≤[f]＝37N/mm2满足要求！2）、挠度验算νmax＝0.521×33.7×1254/(100×10584×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×40.946×0.125+0.437×1.764×0.125＝2.016kN R2=1.25q1l=1.25×42.71×0.125＝6.673kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×33.7×0.125＝1.58kNR2'=1.25q2l=1.25×33.7×0.125＝5.266kN（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.016+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(1.32-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0 .11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，6.673+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.25/2}=6.713kN/mq2＝max[1.58+(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(1.32-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，5.266+(0.3-0.04)×0.25/2]＝5.298kN/m1）、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.713×12，0.5×6.713×0.52]＝0.839kN·mσ＝M max/W＝0.839×106/83330＝10.07N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2）、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.713×1，6.713×0.5]＝4.075kNτmax＝3 V max/(2bh)＝3×4.075×1000/(2×50×100)＝1.222N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.298×10004/(100×8415×4166700)＝0.955mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.298×5004/(8×8415×4166700)＝1.18mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.713×1，0.393×6.713×1+6.713×0.5]＝7.673kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.227kN，R2＝7.673kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.298×1，0.393×5.298×1+5.298×0.5]＝6.056kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.729kN，R'2＝6.056kN（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.347×106/4250＝81.596N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.864kNτmax＝2×3.864×1000/489＝15.803N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3)、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.091mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4)、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.363kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.363kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！(七)、立柱验算λ=h/i=1500/16.01=93.691≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.641立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.363+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×(1+0.5-0.25/2)/2×0.9，15.4，0.363+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×(1+1+0.5-0.25/2)/2×0.9]＝15.4kNσ＝N/(φA)＝15.4×103/(0.641×397)＝60.518N/mm2≤[σ]＝205N/mm2满足要求！(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝15.4kN≤[N]＝30kN满足要求！(九)、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝15.4/(1×0.04)＝385.012kPa≤f ak＝430kPa满足要求！十一、+8.5～8.71m标高屋面250*900梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.697kN/mq1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×0.9]×1＝27.933kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[0.04+(24+1.5)×0.9]×1＝22.99kN/m1）、强度验算M max＝0.125q1l2＝0.125×29.697×0.1252＝0.058kN·mσ＝M max/W＝0.058×106/37500＝1.547N/mm2≤[f]＝37N/mm2满足要求！2）、挠度验算νmax＝0.521×22.99×1254/(100×10584×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×27.933×0.125+0.437×1.764×0.125＝1.406kN R2=1.25q1l=1.25×29.697×0.125＝4.64kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×22.99×0.125＝1.078kNR2'=1.25q2l=1.25×22.99×0.125＝3.592kN（五）、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.406+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(0.9-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，4.64+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.25/2}=4.68kN/mq2＝max[1.078+(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(0.9-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，3.592+(0.3-0.04)×0.25/2]＝3.625kN/m1）、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.68×12，0.5×4.68×0.52]＝0.585kN·mσ＝M max/W＝0.585×106/83330＝7.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2）、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.68×1，4.68×0.5]＝2.841kNτmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.841×1000/(2×50×100)＝0.852N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.625×10004/(100×8415×4166700)＝0.653mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.625×5004/(8×8415×4166700)＝0.808m m≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.68×1，0.393×4.68×1+4.68×0.5]＝5.349kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.239kN，R2＝5.349kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.625×1，0.393×3.625×1+3.625×0.5]＝4.143kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.864kN，R'2＝4.143kN（六）、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.266×106/4250＝62.524N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2)、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.961kNτmax＝2×2.961×1000/489＝12.109N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.278kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.278kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算钢管类型Ф48×2.8钢管截面面积A(mm2)397钢管截面回转半径i(mm)16.01钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205λ=h/i=1500/16.01=93.691≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6411）、风荷载计算M w＝0.92×1.4×0.372×1×1.52/10＝0.095kN·m2）、稳定性计算根据《规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.097kN/m2)小梁验算q1＝max{1.288+(0.3-0.04)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.25 /2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，4.234+(0.3-0.04)×0.25/2}=4.266kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.267kN，R2＝10.551kN，R3＝0.267kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[0.267+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.25/2)/2×0.9，10.551，0.267+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.25/2)/2×0.9]+0.095/1＝10.646kNσ＝N/(φA)+M w/W＝10646.416/(0.641×397)+0.095×106/4250＝64.17N/mm2≤[σ]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝11.27kN≤[N]＝30kN满足要求！（九）、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.646/(1×0.04)＝266.16kPa≤f ak＝430kPa满足要求！十二、+8.5～8.71m标高屋面250*600梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二)、荷载设计(三)、模板体系设计梁跨度方向立柱间距l a(mm)1000梁两侧立柱间距l b(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)500设计简图如下：立面图(四)、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.402kN/mq1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×0.6]×1＝18.638kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[0.04+(24+1.5)×0.6]×1＝15.34kN/m1)、强度验算M max＝0.125q1l2＝0.125×20.402×0.1252＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.063N/mm2≤[f]＝37N/mm2满足要求！2)、挠度验算νmax＝0.521×15.34×1254/(100×10584×281250)＝0.007mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3)、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×18.638×0.125+0.437×1.764×0.125＝0.97kN R2=1.25q1l=1.25×20.402×0.125＝3.188kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×15.34×0.125＝0.719kNR2'=1.25q2l=1.25×15.34×0.125＝2.397kN(五)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.97+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(0.6-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 1)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2]/2×1，3.188+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.25/2}=3.227kN/mq2＝max[0.719+(0.3-0.04)×0.25/2+0.5×(0.6-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.4-0.25/2，(1-0.4)-0.25/2]/2×1，2.397+(0.3-0.04)×0.25/2]＝2.429kN/m1)、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.227×0.52，0.5×3.227×0.52]＝0.403kN·mσ＝M max/W＝0.403×106/83330＝4.841N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2)、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.227×0.5，3.227×0.5]＝1.614kNτmax＝3 V max/(2bh)＝3×1.614×1000/(2×50×100)＝0.484N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3)、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.429×5004/(100×8415×4166700)＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.429×5004/(8×8415×4166700)＝0.541mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4)、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.227×0.5，0.393×3.227×0.5+3.227×0.5]＝2.248kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.374kN，R2＝2.248kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.429×0.5，0.393×2.429×0.5+2.429×0.5]＝1.692kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.2kN，R'2＝1.692kN(六)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁自重忽略不计，计算简图如下：1)、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.828×106/4250＝194.759N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2)、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.498kNτmax＝2×2.498×1000/489＝10.217N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3)、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.918mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm满足要求！4)、纵向水平钢管时支座反力验算设计值(承载能力极限状态)R1＝2.082kN，R2＝2.082kN标准值(承载能力极限状态)R1'＝2.046kN，R2'＝2.046kN(七)、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×2.8钢管截面面积A(mm2)397钢管截面回转半径i(mm)16.01钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.2钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.082kN，R'＝max[R1'，R2']＝2.046kN 1)、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.355×106/4250＝83.612N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2)、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.793kNτmax＝2×2.793×1000/424＝13.173N/mm2≤[τ]＝170N/mm2满足要求！3）、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.015mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4）、扣件计算R＝4.584kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝4.584kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（八）、立柱验算钢管类型Ф48×2.8钢管截面面积A(mm2)397钢管截面回转半径i(mm)16.01钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205λ=h/i=1500/16.01=93.691≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.641立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[2.082+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×(1+0.4-0.25/2)/2×0.9，2.082+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×(1+0.8+0.4-0.25/2)/2×0.9]＝6.605kNσ＝N/(φA)＝6.605×103/(0.641×397)＝25.956N/mm2≤[σ]＝205N/mm2满足要求！（九）、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.605/(1×0.04)＝165.13kPa≤f ak＝430kPa满足要求！十三、+8.5～8.71m标高屋面板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584根据《规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。