编制依据 工程概况 塔吊设计参数3#塔吊 为TC6510-6塔吊基础计算书沢、塔吊基础施工技术措施及质量验收七.塔吊穿地下室处理措施 附件：塔吊平面布置图四. 塔吊基础设计 五、 塔吊计算书1#、 2牌吊为TC6012塔吊计算书:15鹤山碧桂园天誉项u 工程塔吊基础施工方案一、编制依据Is 本工程工程岩土工程勘察报告; 2、本工程设计图纸;3、长沙中联重工科技发展股份公司生产的QTZ80(TC6013-6)塔武起重机使用说明书。

7、GB50017-20I4 《钢结构设计规范》;8、JGJ33-2012《建筑机械使用安全技术规程》; 9. JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》;二工程概况6、勘察单位：广东省工程勘察院7、施工单位：开平住宅建筑工程集团有限公司8、丄程规模：本工程山6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18・32层住宅楼(均设i|•有1层 地下车库)连体地下车库组成。

9、施工范ffh 桩基工程、基坑支护、土建工程、装饰装修、给排水、采暖、通风、电气及 设备、消防系统及弱电智能工程等内容，具体详见工程量清单。

4、GB50202-2013 《地基与基础施丄质量验收规范》;5、GB50205-20I5 《钢结构工程施工质量验收规范》;6、GB50007-2011 《建筑地基基础设计规范》; 1、丄程名称: 鹤山碧桂园天誉项目2、工程地址: 鹤山市、沙坪镇、文华大道西南侧。

3、 建设单位:鹤山市同创房地产开发有限公司 广东博意建筑设计院有限5、监理单位: 鹤山市工程建设监理有限公司10、地下工程防水等级为一级，屋而工程防水等级为一级；建筑结构类别为一类，设计合理使用年限五十年：抗震设防烈度为6度：防火等级为二类，耐火等级地下一级，地上二级。

本工程共有6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18・32层住宅楼(均设讣有1层地下车原入设计建筑正负零标高为8.90m (85高程)，规划总用地面枳约为2.89万n?。

总建筑而积：95427.02负一地下室，建筑而积约17244.10 完成日期单体详见下表。

本丄程根据群塔布置相关要求，拟定1号楼、2号楼设置1台臂长6001塔吊，3号楼设置1台臂长60m塔吊、4号楼与5号楼设置1台臂长65m塔吊。

共计设置3部塔吊。

塔吊型号选用长沙中联重工科技发展股份公司生产的TC6012-6、QTC8(6510-6)塔武起重机，塔吊位置详见塔吊基础平面布置图。

三、塔吊设计参数TC6510-6四、塔吊基础设计1#、2#塔吊为TC6012塔吊基础为自然地面承台基础，基础持力层为全风化花岗岩载力特征值fak为350kPao满足塔吊承受力20t/m\基础承台为5.0*5.0*1.5nn混凝土标号C35,养护期大于15天，工筋混凝土保护层片度50mm：承台配筋纵横向各26根B25双层，拉钩81 ISAM。

3#塔吊为TC6510-6塔吊基础底采用直径lOOOnun钢筋栓单桩地基,承台底桩长分别为;K）ni（桩端持力层为强风化岩）。

桩顶钢筋锚入承台内SOOmmo塔吊桩基配筋同本工程桩基配筋。

塔吊桩基础栓标号为C35,承台基础尺寸为5500mmX5500mmX1350mmo基础配筋为双层双向3根B25,拉钩225根A12,主筋混凝土保护层用度50mm：五、塔吊计算书l#^ 2#塔吊为TC6012塔吊计算书:天然基础计算书一. 参数信息塔身宽度B ： L6m,基础埋深& 2. 00m,最大起至荷载Q ： 60kN,基础承台宽度Be ： 5.00m,基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重；G=51・7kN ； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN ； 作用于塔吊的竖向力：Fk=G+Q=51・ 7 + 60 = 111. 7kN ；2. 塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算: Mkniax = 196kN • m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式讣算: e=Mk/ (Fk+Gk) WBc/3 式中e ——偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离;Mk ——作用在基础上的弯矩; Fk ——作用在基础上的垂直载荷;Gk ——混凝土基础重力，Gk = 25X5X5Xl. 5=937. 5kN ； Be —为基础的底面宽度;塔吊型号：QT60, 塔吊起升高度H ： 37, 00m, 自重G ： 5L7kN, 基础承台片度he ： 1. 50m, 混凝上强度等级：C35, 钢筋级别：HRB335,计算得：e=196/(lll. 7+937. 5)=0. 187m < 5/3=1. 667m ： 歴础抗倾覆稳定性满足要求!四. 地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5. 2条承载力讣算。

讣算简图:单位:(mm)混凝上基础抗倾翻稳定性讣算: e=0・ 187m < 5/6=0. 833m 地面压应力讣算: Pk=(Fk+Gk)/APkniax= (Fk+Gk) /A + M R /W式中：Fk ——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,儿= llL7kN ：Gk ——基础自重9 Gk=937. 5kX ； Be ——医础底面的宽度，取Bc=5nuMk ——顷覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，协=196kN • m： W ——基础底面的抵抗矩，W=0・ 118Bc^=0. 118X5M4. 75in^不考虑附着基础设讣值:500cPk= (111. 7+937. 5) /5-=41.968kPaPkniax=(lll. 7+937. 5)/52+196/14. 75=55. 256kPa；Pknim=(lll. 7+937. 5) /52-196/14. 75=2& 68kPa；实际汁算取的地基承载力设讣值为:f3=200. OOOkPa；地基承载力特征值仇大于汗力标准值Pk=41. 968kPa,满足要求!地基承载力特征值L2Xf3大于无附着时的汗力标准值Pkniax=55. 256kPa,满足要求!五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第& 2. 7条。

验算公式如下:Fl WO. 7phpft3mho式中php"受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，php取•当h大于等于2000mm时，php取0.9,其间按线性内插法取用；取php=0-94；fl 一混凝土轴心抗拉强度设计值；取fFl. 57MPa； ho 一基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=L 45m： am ―冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[l. 60+(1. 60 +2X 1.45)1/2=3. 05m；6 —冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；取a,= 1.6m；ab 一冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范圉内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，讣算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=l. 60 +2X1.45=4.50：Pj —扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=66・31kPa；Al —冲切验算时取用的部分基底面积；A,=5. 00X (5. 00-4. 50)72=1. 25m-Fl —相应于荷载效应基本组合时作用在A|上的地基上净反力设计值。

F F P J A,；Fi=66. 31X1.25=82. 88kN。

允许冲切力：0. 7X0. 94X 1. 57X3050. 00X 1450. 00=4568707. 85N=4568.71kN > Fi= 82. 88kN；实际冲切力不大于允许冲切力设讣值，所以能满足要求!六、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设汁规范》(GB 50007-2002)第& 2. 7条。

计算公式如下:Mi=ar [ (21+a ) (Pnm+P-2G/A) + (PmkP) 1]/12式中：Ml —任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设讣值;6 —任意截面IT至基底边缘最大反力处的距离；取a,= (Bc-B)/2 =(5. 00-L 60)/2=!. 70m：Pmax 一相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取66. 31kN/m-；P 一相应于苗载效应基本组合时在任意截面IT处基础底面地基反力设计值,[BcPmax-al (Pnm-1. 2XPmin)]/Bc = [5X66. 307 — 1・ 7X (66. 307-1. 2X 28.68)1/5=55. 464kPa：G —考虑荷载分项系数的基础自重，取G=L 35X25XBcXBcXhc=l. 35X25X5. 00X5. OOX L 50=1265. 63kN/ni-；1 —基础宽度，取1=5. 00m： a 一塔身宽度，取a=L 60m； a* ―截面I -I在基底的投影长度，取a'=l・60nu经过讣算得M[=l・ 70-X[(2X5. 00+1. 60) X (66. 31+55. 46-2X1265. 63/5. 00-) +(66. 31-55. 46) X5. 00]/12=70・39kN • nu2.配筋面积计算Qs = M/{aifcbho-)Y S=1-</2As = M/ (Yshofy)式中，a「•当混凝土强度不超过C50时，6取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为 0.94,期间按线性内插法确定，取a,=1.00：fc ~混凝土抗压强度设讣值，査表得fc=16・ 70kN/m-； ho —承台的讣算高度，ho=l. 45mo经过讣算得：as=70.39x10'V(1.00x1 &70x5・00J03x(1・45xWV)=0・000；<=1-(1-2x0.000fM.000：Ys=1-0,000/2=1,000；As=70. 39 X lOV (L 000 X 1. 45 X10^ X 210. 00)=231. 20mm-o由于最小配筋率为a 15%,所以最小配筋面积为:5000. 00X1500- 00X 0. 15%=11250. 00mm\故取 As=11250. OOmin^ 实际承台底面HRB335单向根数26根,配筋值12762.72nim^满足要求。

3#塔吊为TC6510-6塔吊基础计算书塔吊的基本参数信息塔吊型号：TC6510, 塔吊起升高度H： 43.000m,塔身宽度氏L8m, 基础埋深D： 1. 500m,自重F|： 565. 9kX, 基础承台疗度He： 1. 500m,最大起至荷载F2： 60kX, 基础承台宽度Be： 5. 500m,二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)Fi=565. 90kX；塔吊最大起S荷载F2=6O. OOkN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=Fi+F2=625・ 90kN；风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:Mkniax~4o9. 3kN * m：三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算L桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5. L1条，在实际情况中X、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。