塔吊基础施工方案第一节编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；《中联6012型塔式起重机》（使用说明书）；广东省地质物探工程勘察院（岩土勘察报告）。

第二节工程概况项目名称：长江客户总部经济建设项目酒店式办公楼60-63#栋工程，地址：从化市温泉镇105国道北侧（原温泉中学）。

本工程总建筑面积约 16339 平方米，地下1层，地上为11层。

1.建设单位：广州市新泉城实业投资有限公司2.施工单位：广州市从化第一建筑工程有限公司3.设计单位：广州大学建筑设计研究院4.监理单位：广州市宏业金基建设监理咨询有限公司第三节塔吊基本性能(参照使用说明书)四桩基础所用塔吊参数为：塔吊型号为：鹤山建机（6213）塔吊自重（包括压重）F1为：685kN 最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊额定起重力矩为：800kN·m 塔吊（最大）起升高度为：150m 塔身宽度为：1.8m臂长工作范围：2～60m第四节塔吊基础定位及施工1. 塔吊基础定位详见平面图。

2. 从本工程的土质情况、土方开挖后承台的支撑以及对边坡支护影响等因素考虑，塔吊采用冲孔桩基础，承台下为钢筋混凝土灌注桩支承，以确保塔吊基础的稳定性，基础承载力满足使用要求。

3.顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，基础表面平整度允许偏差1/1000；4.机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。

第五节场地及机械设备人员等准备1.在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物。

2.留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整。

3.机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只。

4.塔吊安拆必须由专业的持证上岗的安拆人员进行操作。

第六节施工工艺1.工艺流程：冲孔灌注桩→塔基土方开挖→垫层施工→弹线放样→钢筋绑扎→预埋螺栓→支模→隐蔽验收→浇捣砼及养护→拆模→土方回填。

2.施工要点：本工程塔吊基础拟采用四根φ800冲孔灌注桩基础，承台尺寸6000mm×6000mm×1400mm；承台配筋：顶面、底面各双向30φ25（HRB400）,顶面、底面的拉筋φ25（HRB400）@400，保护层厚度50mm,混凝土强度C30。

预埋螺栓与基础内钢筋网作可靠连接，主筋通过预埋螺栓有困难时主筋可避让。

预埋螺栓采用16根M39×1350的高强度螺杆，露出承台面130mm；螺栓预埋时用电焊固定牢固，应根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸偏差在5mm内，整个承台面要求平整，平整度控制在1/1000。

冲孔灌注桩施工工艺详见（冲孔灌注桩基础施工方案）承台钢筋绑扎：在承台绑扎钢筋前，按照基础纵横向的钢筋间距，在砼垫层面，用墨线弹出钢筋的正确位置，以便排列绑扎；承台保护层的砂浆预制垫块，绑扎要固定，保证保护层的厚度；钢筋绑扎完成后，必须及时清理工具、碎杂料、铁丝头等。

模板施工：基础模板为多层胶合板，施工前，模板涂上脱模剂；模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水，模板内杂物应清理干净。

基础砼浇捣：砼浇捣时，振动棒应快插多振，防止漏振，充分振捣密实，特别应注意预埋螺栓处砼振捣质量。

在振捣完毕后，用人工将斜面拍平成型。

砼表面二次压光，防止出现收缩裂缝。

砼浇捣时还应随时对预埋螺杆进行监测，随时校正。

塔吊基础周边做(暗埋PVC-U排水管DN110)，2%坡度排向邻近基坑顶集水井内。

第七节冲孔灌注桩桩基础设计（四桩）计算书1.计算参数（1）基本参数工程建筑面积 16339 m2,总高度38.8m,地上11层,地下1层；塔吊型号鹤山建机（6213），臂长62m,初装高度为40m；塔身尺寸1.8m,基础面标高-1.00m；现场地面标高-0.30m。

1）塔吊基础受力情况（表1）比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图1）；F k=80×1.2=96kN F h=590×1.4=826kNM k =(1930+590×1.40)×1.4=4939kN .mhF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik *i(kN/m) 1粘性土5.0012.001.0048.000.5024.002 强风化花岗岩 5.00 50.00 2.00 300.00 0.50 150.003 中风化花岗岩 2.50116.001.00 290.00 0.50 145.00桩长12.50∑q sik*L i638.00 ∑λi q sik*L i 319.003）基础设计主要参数（图2）基础桩采用4根φ800预应力管桩,桩顶标高-1.70m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2 ,E C =3.80×104 N/mm 2；f tk =3.11N/mm 2,桩长37.50m,管道壁厚0mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=6.0m,宽(b)=6.0m,高(h)=1.40m ；桩中心与承台中心1.70m,承台面标高-0.30m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。

G k =a ×b ×h ×γ砼×1.2 =6.0×6.0×1.40×25×1.2=1512kN塔吊基础尺寸示意图2.单桩允许承载力特征值计算 （1）单桩竖向承载力特征值按地基土物理力学指标与承载力参数，现场已施工一根φ500×125（AB ）PHC 管桩，单桩竖向承载力特征值为1750KN ，经单桩竖向静载试验，试验荷载为3500KN,试验结果表明，承载力满足要求，详见：单桩竖向承载力静载试验报告。

（2）桩身截面强度计算桩身混凝土强度按下式验算桩身截面强度：p c c A f Q ψ=式中ψc －工作条件系数，预制桩取0.8～0.9； f c －桩身混凝土轴心抗压强度设计值；A p －桩身横截面面积；Q －相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。

Ψc =0.85Ψc f c A p =0.85×35.90×1000×0=0kN （3）单桩水平承载力特征值计算预制管桩的水平承载力特征值按下式计算：oa xHaEI R χυα3= 式中：R Ha －单桩水平承载力特征值；EI －桩身抗弯刚度，对于非预应力钢筋混凝土桩，EI=0.85E C I 0；χoa －桩顶容许水平位移； υx －桩顶水平位移系数；α－桩的水平变形系数，按规范式(10.2.19)确定；5IE mb c o =αm －土的水平抗力系数的比例系数； b 0－桩身计算宽度(m)； I －桩截面惯性矩； E C －混凝土的弹性模量。

I=π/64(d 4-d 14)=3.14/64×(0.54-0.254)=2.875m 4 Ec=3.8×107 kN/mEI=0.85×10925.20=92864.50KN.m 2 查(DBJ15-31-2003)P.118:m=4.5×103kN/m 4,X oa =0.010m,b o =0.9(1.5d+0.5)=1.13m=(mb o / E C I)0.2=(4.5×103×1.13/109252.4)0.2=0.54R Ha =(α3EI/υx )χoa =0.75×{(0.543×92864.5)/2.441}×0.01=45kN（3）单桩抗拔力特征值计算 桩抗拔力的验算按下式计算：o i sia i p ta G l q R 9.0+∑=λμ式中G 0－桩自重，地下水位以下取有效重度计算； q sia －桩侧土摩阻力特征值； μp －桩周长，μp =πd ； λi －抗拔摩阻力折减系数。

0.9G 0=0.9×0×37.50×25=0kNR ta =u p Σλi q sia i +0.9G 0=1.57×175.00+0=274.75kN 3.单桩桩顶作用力计算和承载力验算 （1）轴心竖向力作用下Q ik =(F k ＋G k )/n=(750.00+911.25)/4=415.31kN 轴心竖向力415.31kN ＜651.55kN,满足要求。

（2）偏心竖向力作用按照Mx 作用在对角线进行计算，M x =M k =3963.12kN .m y i =1.70m Q ik =(F k ＋G k )/n ±M x y i /Σy i 2=415.31±9527.99÷11.56=415.31±824.22= ｛1239.53kN＜1750kN 单桩承载力满足要求 >Ψc f c A p =0kN桩身混凝土强度满足要求 -408.91kN < R ta = 274.75kN单桩抗拔力满足要求（3）水平力作用下H ik =F h /n=135.80/4=33.95kN ＜R Ha =45kN 单桩水平力33.95kN ＜45kN,满足要求。

4.抗倾覆验算（图3）a1=1.70+0.25=1.95m,b i=3.40+0.25=3.65m，倾覆力矩M倾=M＋F h h=2695.00+97.00×1.70=2859.90kN.m抗倾覆力矩M抗=（F k＋G k）a i＋2R ta b i=(625.00+759.38)×1.95+2×274.750×3.65=4705.21kN.mM抗/M倾=4705.21/2859.90=1.65抗倾覆验算1.65＞1.6,满足要求。