钢筋混凝土现浇楼盖设计摘要：本次设计为钢筋混凝土现浇楼盖设计，采用双向板。

板按弹性理论计算内力，梁考虑塑性内力重分布计算内力。

对板和梁分别进行配筋，绘制了梁板施工图。

关键词：双向板荷载内力次梁主梁配筋1.设计背景某两层内框架仓库，层高为3.9m，。

采用现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见下图，外墙为370砖墙，偏轴线（内120，外250）。

1、钢筋混凝土容重253kN m，楼面可变荷载标准值62kN m。

2、楼面面层采用陶瓷地砖面层，面层总厚度：30mm，自重:0.73kN m3、板底为15mm厚水泥砂浆粉刷，重度γ=203kN m4、楼梯间的活荷载为：2.52kN m5、材料混凝土强度等级：见附表钢筋：梁、板中受力筋见附表板中分布筋、梁中箍筋和架立筋采用HPB300。

1.确定主梁的跨度为 6.6m,次梁的跨度为 6.6m,主梁每跨内布置一根次梁,板的跨度为3.3m。

楼盖结构布置图如下（图1）楼盖采用单向板设计方案。

图1 楼盖平面布置2.取板厚mm，次梁的截面高度取h=500mm，宽度取b=200mm。

h1003.主梁的截面高度取h=700mm，宽度取b=300mm。

3.1板的设计1.板的荷载计算板按塑性内力重分布方法计算，取每m 宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。

图215mm 厚水泥砂浆面层 0.015⨯20=0.32/m kN 100mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.12/5.225m kN =⨯ 30mm 厚陶瓷地砖面层 0.72/m kN永久荷载标准值 k g =0.3+2.5+0.7=3.52/m kN 可变荷载标准值 k p =62/m kN 由可变荷载效应控制的组合q=1.2⨯3.5+1.3⨯6=122/m kN由可变荷载效应控制的组合q=1.35⨯3.5+0.7⨯1.3⨯6=10.192/m kN取q=122/m kN2.板的内力计算及配筋mm h x 80201000=-=，mm h y 70301000=-=，取0.9γ=， %2.0%21.0300/43.145.0/45.0>=⨯=y t f f ，2min ,2101001000%21.0mm A s =⨯⨯= 3.中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=，y l 0mm 63003006600=-=，03.23100630000===xy l l n ，24.012==n α，取2β=，=0.81220x 312()(1)xql n m n αβ-++=2.87/KN m m •4.边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=，mm l y 6380210012015066000=+--=， 0063802.053100y xl n l === ，210.24n α==，取2β=，8φ@200, 2251s A mm =，'0 4.74y s y m A f h γ==/kN m m •122'0x (31)222xyql n m m n n βα--=++=3.49/kN m m •5.边区格板3B (长边简支) 计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0660********y l mm =-=， 00/ 2.01y x n l l == ，210.24nα==，取2β=，8φ@200， 2293s A mm =，x 's 0y m A f h γ＝＝6.33/kN m m •122'0x (31)222xxql n nm m n ααβ--=++=6.89/kN m m •6.角区格板4B计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0100660015012063802y l mm =--+=， 00/ 2.04y x n l l == ，210.24n α==，取2β=，φ8/10@200，2322s A mm =,x 's 0y m A f h γ＝＝6.9/kN m m •φ8@220， 2299s A mm =, y 's 0y m A f h γ＝＝4.3/kN m m •122''0x (31)22xy xql n m nm m n α---=+=6.97/KN m m •分布筋：8@250，A=157mm3.2次梁的计算次梁的支承情况及截面尺寸见下图3。

图31. 荷载计算由板传来的恒载 3.5 3.311.55kN/m⨯=次梁自重0.5-0.12250.2()=kN/m⨯⨯水泥砂浆面层2+200.20.015=0.3200.15(0.50.1)kN/m⨯⨯-⨯⨯⨯永久荷载设计值kg=14.39kN/m可变荷载标准值k 3.6619.8/q kN m=⨯=由可变荷载控制的组合q 1.214.39 1.319.843.01/kN m=⨯+⨯=由永久荷载控制的组合q 1.3514.390.7 1.319.835.29/kN m=⨯+⨯⨯=取q43.01/kN m=2. 计算简图各跨的计算跨度为：中间跨 0n =66003006300l l mm =-=边跨 0n 250+=6600150120645522a l l mm =--+=又1.025n l =6488.25mm 取06455l mm =q 42.02/kN m=图4 次梁的计算简图3.内力计算跨度差（6455-6300）/6300=2.5%<10%，可以按等跨连续梁计算内力。

次梁的各截面弯矩计算见表1，各截面剪力计算见表2。

表1次梁的各截面弯矩计算截面 边跨中 第一内支座 中间跨中 中间支座弯矩系数α111+ 111- 116+ 114-2M ql α=()kN m ⋅2143.01 6.45511⨯⨯=162.92 2143.01 6.45511-⨯⨯=-162.922143.01 6.316⨯⨯=106.69 2143.01 6.314-⨯⨯=-121.93表2 次剪力计算表3.正截面承载力计算a 、确定翼缘宽度次梁跨中截面应按T 形截面计算，翼缘厚度'80f h mm =。

其T 形翼缘计算跨度为：边跨016455215033l mm =⨯= 20030803280n b s mm +=+='1220012801160f b h mm +=+⨯=三者取小值：'1160f b mm = 中间跨016300210033l mm =⨯= 20031003300n b s mm +=+='1220012801160f b h mm +=+⨯=三者取小值：'1160f b mm =b 、判断T 形截面类型：已知2360/y f N mm =，214.3/c f N mm =，2t 1.43/f N mm =，b=200mm ，h=500mm ，0h =500-20-6-18/2=465mm ，1 1.0α=， '''1080() 1.014.3116080(465)56422f c ffh f b h h α-=⨯⨯⨯⨯-=kN m •>162.92kN m •（边跨中）且>106.69kN m •（中间跨中），因此，各跨中截面均属于第一类T 形截面。

c 、承载力计算：t 0.45/0.45 1.43/3600.179%0.2%y f f =⨯=<，2s,min 0.2%200500200A mm =⨯⨯=，次梁支座截面按矩形截面计算。

由于按塑性内力重分布，因此0.350.1ξξ≤>且次梁正截面见表3。

表3 次梁正截面承载力计算4．斜截面承载力计算'046580385w f h h h mm =-=-=，3851.934200w h b ==< 00.250.25 1.014.3200465332.48c c f bh kN β=⨯⨯⨯⨯=>V00.70.7 1.4320046593.09t f bh kN =⨯⨯⨯=<V表4 次梁斜截面强度计算弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3/0.3 1.43/2700.16%t yv f f =⨯=0000.70.31.43200465133tt yv t yvf f bh f bh f bh kN f +==⨯⨯= 均不大于最小配箍率要求，按最小配箍率计算，0.3/0.3 1.43/2700.16%t yv f f =⨯=选双肢 由1,min 2=0.25%sv sv sv A bsρρ== 得10.25sv As =直径为8的钢筋，2150.3sv A mm =，50.3201.20.14s mm == 取200s mm = 双肢箍 8φ@2003.3主梁设计（按弹性理论计算）1、主梁的支承情况及截面尺寸见下图5。

图52. 荷载计算次梁传来的恒载 14.39 6.694.97kN ⨯= 主梁自重 0.7-0. 3.3=14.85250.3(1)kN ⨯⨯⨯ 主梁梁侧抹灰 0.7-0.2 3.3=1.188200.015(1)kN ⨯⨯⨯⨯ 主梁梁底抹灰 297.03.33.0015.020=⨯⨯⨯kN 永久荷载标准值 k g =111.31kN 可变荷载标准值 k 6.619.8130.68q kN =⨯= 永久荷载设计值 k G=1.2g =1.2111.31=133.57kN ⨯ 可变荷载设计值 k P=1.3 1.3130.68=169.88q kN =⨯ 3. 计算简图（见图6）各跨的计算跨度为：中间跨 0=6600l l mm =边跨0n b 370400++=660020012067452222a l l mm =--++=n b 4001.025+=1.025(6600120200)663722l mm >⨯--+=取06637l mm =跨度差（6637-6600）/6600=0.56%<10%，可以按等跨连续梁计算内力。

图6 主梁计算简图4. 内力计算a.弯矩计算 1020=+M k Gl k Pl （k 值由附表查得） 边跨 0Gl =133.57 6.637=886.51kN ⨯0Pl =169.08 6.6371122.18kN ⨯=中跨 0Gl =133.57 6.6=881.56kN ⨯0Pl =169.08 6.6115.93kN ⨯=弯矩计算如表1.6所示，剪力计算如表1.7所示。

表5 主梁弯矩计算项次荷载简图边跨跨中B支座中间跨跨中C支座k k k kM1M B M2M C①恒载0.175 -0.15 0.1 -0.15 155.1-132.6 88.2 -132.6②活载0.213 -0.075 -0.075 -0.075 239.0 -83.9 -83.7 -83.9③活载-0.038 -0.075 0.175 -0.075 -42.6 -83.9 195.3 -83.9④活载0.162 -0.175 0.137 -0.05 181.8 -195.8 152.9 -60⑤活载-0.025 -0.05 0.137 -0.175 -28 -60 152.9 -195.9内力组合①+②394.1 -216.5 4.5-216.5 ①+③112.5 -216.5 283.5 -216.5 ①+④336.9 -328.4 241.1 -192.6 ①+⑤127.1 -192.6 241.1 -328.5最不利内力│-M min│，M min组合项次①+③①+⑤①+②①+④│-M min│，M min组合值（kN.m）112.5-192.6 4.5 -192.6│-M max│，M max组合项次①+②①+④①+③①+⑤│-M max│，M max组合值（kN.m）394.1-328.4283.5 -328.5b.剪力计算 34=+V k G k P （k 值由附表查得）表6 主梁剪力计算项次荷载简图A 支座B 支座左 B 支座右k k k V AV BL V BR ① 恒载0.35-0.650.5 46.75 98.62 66.79 ② 活载 0.425 -0.575 0 72.2-97.10.0 ③ 活载 -0.075 -0.075 0.5 -12.7 -12.7 84.9 ④ 活载 0.325 -0.6750.62555.2 -114.7 64.9 ⑤ 活载-0.05 -0.05 0.375 -8.5 -8.5 63.7 内力组合①+② 119 -195.7 66.79 ①+③34.1-111.3151.7①+④ 102 -213.3 131.7 ①+⑤38.3 -107.1 130.5 最不利内力│-V min │，V min 组合项次 ①+③ ①+④ ①+② │-V min │，V min 组合值（kN.m ）34.1-213.366.79│-V max │，V max 组合项次 ①+② ①+③ ①+③ │-V max │，V max 组合值（kN.m ）119-111.3151.7主梁弯矩及剪力包络图如图1.5所示。