《混凝土结构设计原理》实验报告实验一钢筋混凝土受弯构件正截面试验专业12 级 1 班姓名学号二零一四年十月二十六号仲恺农业工程学院城市建设学院目录1.实验目的： (3)2.实验设备： (3)试件特征 (3)试验仪器设备： (4)3.实验成果与分析，包括原始数据、实验结果数据与曲线、根据实验数据绘制曲线等。
(4)实验简图 (4)适筋破坏-配筋截面： (5)超筋破坏-配筋截面 (4)少筋破坏-配筋截面 (5)3.1 适筋破坏： (14)（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。
(14)（2）绘出试验梁p-f变形曲线。
（计算挠度） (15)（3）绘制裂缝分布形态图。
（计算裂缝） (16)（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。
(16)（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。
(18)3.2 超筋破坏： (5)（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。
(5)（2）绘出试验梁p-f变形曲线。
（计算挠度） (6)（3）绘制裂缝分布形态图。
（计算裂缝） (8)（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。
(9)（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。
(10)3.3 少筋破坏： (11)（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。
(11)（2）绘出试验梁p-f变形曲线。
（计算挠度） (12)（3）绘制裂缝分布形态图。
（计算裂缝） (12)（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。
(13)（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。
(14)4．实验结果讨论与实验小结，即实验报告的最后部分，同学们综合所学知识及实验所得结论认真回答思考题并提出自己的见解、讨论存在的问题。
(18)（院、系）专业班组混凝土结构设计原理课学号姓名实验日期2014年10月16日教师评定实验一钢筋混凝土受弯构件正截面试验1.实验目的：①了解受弯构件正截面的承载力大小、挠度变化及裂缝出现和发展过程。
②观察了解受弯构件受力和变形过程的三个工作阶段及适筋梁的破坏特征。
③测定或计算受弯构件正截面的开裂荷载和极限承载力，验证正截面承载力计算方法。
2.实验设备：试件特征（1）根据试验要求，试验的混凝土强度等级为C30(fck=20.1N/mm2，ftk=2.01N/mm2，fc=14.3N/mm2, Ec=3.0×104 N/mm2），纵向受力钢筋强度等级HRB335级（极限抗拉强度标准值为fyk=335N/mm2），箍筋与架立钢筋强度等级 HPB300级（屈服强度标准值为fy=270N/mm2）（2）试件为b×h=200×435 mm2，纵向受力钢筋的混凝土净保护层为20mm。
少筋、适筋、超筋的箍筋是Ф12@100，保证不发生斜截面破坏。
（3）梁的受压区配有两根Ф10的架立筋，通过箍筋与受力筋绑扎在一起，形成骨架，保证受力钢筋处在正确的位置试验仪器设备：（1）静力试验台座、反力架、支座与支墩（2）手动式液压千斤顶（3）20T荷重传感器（4）YD-21型动态电阻应变仪（5）X-Y函数记录仪（6）YJ-26型静态电阻应变仪及平衡箱（7）读数显微镜及放大镜（8）位移计（百分表）及磁性表座（9）电阻应变片、导线等3.实验成果与分析，包括原始数据、实验结果数据与曲线、根据实验数据绘制曲线等。
实验简图适筋破坏-配筋截面加载：（注明开裂荷载值、纵向受拉钢筋达到设计强度fy时的荷载值、破坏荷载值）加载： cr F =0.5KN y F =95.6KN u F =96.4KN超筋破坏-配筋截面加载：（注明开裂荷载值、纵向受拉钢筋达到设计强度fy 时的荷载值、破坏荷载值）加载： cr F =0.5KN u F =135.1 KN少筋破坏-配筋截面：加载：（注明开裂荷载值、纵向受拉钢筋达到设计强度fy 时的荷载值、破坏荷载值）加载： cr F =0.4KN u F =7.3KN3.1 适筋破坏：（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。
理论计算：1tk 1389 2.0112320.6161.020.12000.616() 2.011232(389)0.9625220.96250.47342.0333351232102.6671.020.1200()2o tk s ck cr s o cr cr yk s ck y yk s o h f A x mm f b x M f A h KN mM F KNa f A x mmf b x M f A h αα=⨯===⨯⨯=-=⨯⨯-====⨯===⨯⨯=-开裂时：开裂荷载：屈服时：1102.6673351232(389)139.362139.3668.552.0334551232139.441.020.1200139.44()4551232(389)178.9822178.98:88.042.033y y stk s ck u stk s o u u KN mM F KNa f A x mmf b x M f A h KN mM F KNa α=⨯⨯-====⨯===⨯⨯=-=⨯⨯-====屈服荷载：破坏时：破坏荷载通过分析对比，实验数据跟理论数据存在着误差，主要原因： 1实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去；2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载；3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5倍不能准确的计算破坏荷载；4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截面的中间。
（2）绘出试验梁p-f 变形曲线。
（计算挠度）054012323892.01012320.10563.01020038912320.02830.5200435s s s E c s te te A h E A E bh A A αρρ==⨯=•=⨯=⨯⨯===⨯⨯当构件开裂时，0.9625/k M KN M =6025213202600.962510 2.3080.8738912322.011.10.651.10.650.20.0283 2.30821012323893.506101.150.26 1.150.20.260.10560.962510610.11K sq s tkte sqs s s E K M h A f E A h B N mm M l f s B σηψψρσψαρ⨯===⨯⨯=-=-⨯=⨯⨯⨯⨯===⨯⋅++⨯++⨯⨯⨯==⨯负数，取213000.1123.50610mm=⨯以此类推，在不同的荷载下，可以得到相关的数据：f (mm)实验得出的荷载-挠度曲线:（3）绘制裂缝分布形态图。
（计算裂缝）62max1.912320.02830.50.520043528989.400.0283178.9810429.3/0.8738912322.011.10.65 1.00.0283429.3429.31.90.08 1.9 1.021crsteeqteksqssq eqcr ss teaAbhdmmMN mmh AdW a cEρρσηψσψρ====⨯⨯==⨯===⨯⨯=-⨯=⨯⎛⎫=+=⨯⨯⎪⨯⎝⎭最大裂缝：()51.920120.08989.400.57mm⨯++⨯=⎡⎤⎣⎦（4）简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。
①当荷载在0.5KN内，梁属于弹性阶段，没有达到屈服更没有受到破坏。
②当荷载在0.5KN的基础上分级加载，受拉区混凝土进入塑性阶段，手拉应变曲线开始呈现较明显的曲线性，并且曲线的切线斜率不断减小，表现为在受压区压应变增大的过程中，合拉力的增长不断减小，而此时受压区混凝土和受拉钢筋仍工作在弹性范围，呈直线增长，于是受压区高度降低，以保证斜截面内力平衡。
当内力增大到某一数值时，受拉区边缘的混凝土达到其实际的抗拉强度和极限拉应变，截面处于开裂前的临界状态。
③接着荷载只要增加少许，受拉区混凝土拉应变超过极限抗拉应变，部分薄弱地方的混凝土开始出现裂缝，此时荷载为9.7KN。
在开裂截面，内力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。
此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。
此时钢筋的应力应变突然增加很多，曲率急剧增大，受压区高度急剧下降，在挠度-荷载曲线上表现为有一个表示挠度突然增大的转折。
内力重新分布完成后，荷载继续增加时，钢筋承担了绝大部分拉应力，应变增量与荷载增量成一定的线性关系，表现为梁的抗弯刚度与开裂一瞬间相比又有所上升，挠度与荷载曲线成一定的线性关系。
随着荷载的增加，刚进的应力应变不断增大，直至最后达到屈服前的临界状态。
④钢筋屈服至受压区混凝土达到峰值应力阶段。
此阶段初内力只要增加一点儿，钢筋便即屈服。
此时荷载为95.6KN。
一旦屈服，理论上可看作钢筋应力不再增大（钢筋的应力增量急剧衰减），截面承载力已接近破坏荷载，在梁内钢筋屈服的部位开始形成塑性铰，但混凝土受压区边缘应力还未达到峰值应力。
随着荷载的少许增加，裂缝继续向上开展，混凝土受压区高度降低，中和轴上移，内力臂增大，使得承载力会有所增大，但增大非常有限，而由于裂缝的急剧开展和混凝土压应变的迅速增加，梁的抗弯刚度急剧降低，裂缝截面的曲率和梁的挠度迅速增大。
（5）简述配筋率对受弯构件正截面承载力、挠度和裂缝宽度的影响。
配筋率越高，受弯构件正截面承载力越大，最大裂缝宽度值越小，但配筋率的提高对减小挠度的效果不明显。
3.2 超筋破坏：（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。
0362.5mm h = 2s A 2463mm = 跨度为 a 2033mm =1ck s tk f bx A f α= )2(0cr x h A f M s tk -= 12463 2.01 1.23151.020.1200s tk ck A f x mm f b α⨯===⨯⨯ 1.23152.012463362.5- 1.7922cr M KN M ⎛⎫=⨯⨯=⋅ ⎪⎝⎭ 1.7920.8812.033cr cr M F KN a === 破坏弯矩、荷载：14552463278.77120.1200stk sck f A x mm a f b ⨯===⨯⨯ 278.774552463362.5-250.042u M KN M ⎛⎫=⨯⨯=⋅ ⎪⎝⎭ 250.04122.992.033u u M F KN a === 通过分析对比，实验数据跟理论数据存在着误差，主要原因：（1）、构件的平整度，截面尺寸是否准确、混凝土实际保护层的厚度等施工质量会使计算值与实际抗弯承载力产生差异。