现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书1 结构平面布置根据工程设计经验，单向板板跨为2-4m ，次梁跨度为4-6m ，主梁跨度为6-8m 较为合理。

故此设计楼面梁格布置如图所示（参见图纸）多跨连续板厚度按不进行挠度验算条件应小于5.57402300400==l mm 及工业房屋模板最小厚度70mm 的构造要求，故取板厚h=70mm 。

次梁的截面高度550~3676600121~181121~1810=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⎪⎭⎫⎝⎛=l h mm 考虑本侧楼面荷载较大，故h=450mm 。

次梁的截面宽度225~15045021~3121~31=⨯⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=h b mm 取b=200mm主梁的截面宽度h=5.862~493690081~14181~1410=⨯⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=l b mm 取b=650mm主梁的截面宽度325~21721~31=⎪⎭⎫⎝⎛=h b mm ，取b=250mm2 板的设计楼面上无抗动荷载，对裂缝开展宽度也无较高要求。

故可按塑性理论计算。

（1）荷载设计值计算如何： 恒载：20mm 厚水泥砂浆面层：1.2×0.02×20=0.48KN/㎡ 70mm 厚钢筋混凝土板：1.2×0.07×25=2.10KN/㎡ 15mm 厚混合砂浆板低粉刷：1.2×0.015×17=0.31KN/㎡活载（标准值不小于4KN/㎡时。

活载系数为1.3） q=1.3×9.0=11.7KN/㎡ gtq=14.59KN/㎡ 总荷载： （2）计算简图取1m 宽板作为计算单元。

各跨的计算跨度为： 边跨：18.2220.0220.012.030.220=+⎪⎭⎫ ⎝⎛--=+=al l n m 15.2207.0220.012.030.220=+⎪⎭⎫ ⎝⎛--=+=h l l n m 取较小值0l =2.15m中跨：0l =ln =2.30-0.2=2.10m 边跨与中跨间计算跨度相差%10%5.2210.215.2〈=- 故可似按等跨连续板计算板的力，板的实际跨数为9跨简化为5跨。

g+q=14.59KN/m （取1m 宽）（3）弯矩设计值计算各截面的弯矩设计值列于下表（4）正面承载力计算混凝土强度等级C25，2、fc=11.9N/mm2，I级钢，fy=210N/mm2（HPB235）板厚h=70mm，有效高度h0=h-20mm=50mm板正截面承载力计算（5）考虑构造要求，绘制施工图（详见图纸）1)受力钢筋楼面无较大振动荷载，为使设计和施工简便。

采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置：由于本设计中g/q=89.27.11=4.052>3故a=ln/3=32100=700mm （a 为搁置长度）除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按φ8250配置，此满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

B 墙边附加钢筋沿墙（纵墙与横墙）均设置φ8200的短直筋。

无论墙边或墙角，构造负筋均伸出墙边mm 540420804ln ==，取550mm 。

C 主梁顶部的附加构造钢筋在板与主梁连接处的顶面，设置φ8200mm 的构造钢筋，每边伸出梁肋边长度mm 540420804ln ==，取550mm 。

楼面结构布置及板的施工图（详见图纸） 2、次梁设计（按塑性理论计算） （1）荷载计算 荷载设计值计算如下：板传来的恒载：289×2.3=6.647KN/m次梁自重： 1.2×25×0.2×（0.45-0.07）=2.28KN/m 次梁侧面粉刷（梁低粉刷已计入板的荷载中）1.2×17×（0.45-0.07）×2×0.015=0.23256KN/m 恒载小计 g=6.647+2.28+0.2356=9.1626KN/m 楼面使用活荷载q=1.3×9.0×2.3=26.91KN/m 总荷载 g+q=9.1626+26.91=36.0726KN/m （2）计算简图 计算跨度mm a l l n o 64752240120025066002=+⎪⎭⎫ ⎝⎛--=+=mm l l n o 75.65086350025.1025.1=⨯==取o l =6475mm中跨mm l l n o 63509005750222506600=+=⨯-== 边跨和中间跨的计算跨度相差35.635.6475.6-=1.96<10%跨数未超五跨，按实际计算。

次梁的实际简图 g+q=36.07KN/m次梁的计算简图 次梁弯矩计算次梁剪力计算（4）正截面承载力计算混凝土强度等级为C 25，α1fc=11.9N/mm 2，Ⅱ级钢fy=33N/mm 2次梁的跨中截面按“T ”形截面计算，其翼缘的计算宽度按下列各项的最小值取用。

1）m l fb 11.2335.630'===2）m Sn b f b 5.23.22.0'=+=+=3）1.0169.0415700'>==h hf ，翼缘宽度b ’f 可不受此项限制（h 0=hf-35，大于C 25，即450-35=415mm ） 取较小者即bf ’=2.11m判别跨中截面属于哪一类“T ”型截面取h 0=450-35=415mm 则)2('0''1hf h f fh fcb -α=11.9×2110×70×（415×270）=668×106N ·mm>144.42 KN ·mm故各跨中截面均属于第一类“T ”型截面，支座截面按矩形截面计算第一支座截面按两层钢筋考虑。

取h 0=450-60=390mm ，其他中间支座按一层考虑。

取h 0=450-35=415mm次梁正截面承载力计算（5）次梁斜截面抗剪承载力计算（6）考虑构造要求，绘制施工图采用分离式配筋方式，支座负筋在离支座边ln/5+20d处截断不多于As/2，其余不少于2根钢筋直通（间做架立筋和构造负筋）次梁施工图参见图纸5、主梁的设计主梁和楼盖的重要构建，应该弹性理论计算（1）荷载计算：（为计算方便，主梁自重亦按集中荷载计算）次梁传来的恒载：8.87×6.6=58.48KN主梁自重（扣除板重）：1.2×0.25×（0.65-0.07）×2.2×0.05×17=0.78KN恒载G=68.83kn使用活荷载Q=26.91×6.9=185.68KN 总荷载G+Q=254.51KN（2）计算简图1）支座，因题已知柱的截面尺寸为300mm ×300mm ，且柱子的线刚度i c 与主梁的线刚度i b i 比值>5，故主梁中间支座按铰接于柱上考虑主梁端不支撑于砖墙上，也按铰接支座考虑，其支撑长度为370mm 。

2）计算跨度边跨：m b a l l n 965.6237.012.09.6220=+-=++=m l b l l n n 95.6)23.012.09.6(025.012.09.6025.020=--⨯+-=++=取较小者m l 95.60=中跨取支座中心的距离：m l 9.60= 因29.695.6-=2.5%<10%故计算时可采用等跨连续梁弯矩及剪力系数 3）跨数：主梁的实际跨数为三跨，按三跨连续梁计算：如下弯矩剪力计算值（Q 叠合图）1）弯矩：M=k 1Gl 0+ k 2Ql 0边跨： Gl0=68.83×6.95=478.37KN·mQl0=185.68×6.95=1290.48KN·m中跨： Gl0=68.83×6.95=478.37KN·mQl0=185.68×6.90=1281.19KN·m支座B：计算支座B弯矩时，计算跨度应取俩相邻跨度的平均值Gl0=68.83×290 .695.6+=477KN·mQl0=185.68×290 .695.6+=1286KN·m主梁弯矩计算表主梁剪力计算（V=k3G+K4G）（4）正截面承载力计算主梁的跨中截面按“T ”型截面计算，其翼缘的计算宽度b f ’按下列各项中的最小值取得即： b f ’=m l 3.29.631310=⨯= b f ’=b+Sn=2.5+3.5=6m b f ’=m l 3.29.631310=⨯=1.011.0615700'>==h hf 翼缘宽度b f ’与h f 无关 故取b f ’=200mm ，并取h 0=650-35=615mm又因为)2('0''1hf h f fh fcb -α=11.9×2000×70×（615-270）=966.28×106KN ·m>M max =489.67KN ·m 故在各跨中截面均属第一类“T ”截面主梁支座截面按矩形截面计算：取h0=650-70=580mm（因支座弯矩较大）故考虑布置两层钢筋，并布置在次梁负筋下面主梁正截面承载力计算（5）斜截面受剪承载力计算主梁斜截面抗剪承载力计算。