截面设计1.1 框架梁以第1层BC 跨框架梁为例计算。
1 梁正截面受弯承载力计算支座弯矩：支座B r：γRE M max =172.23kN.m 支座C ：γRE M max =197.31kN.m跨间弯矩取控制截面，即离支座处4.48m 处的正弯矩：γRE M max =236.56kN.m(1)考虑跨间最大弯矩处：梁下部受拉时，按T 形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。
翼缘计算宽度当：1)按跨度考虑，mm 2700m 7.231.8===='l b f 2)按梁间距考虑，mm 30002700300=+=+='n f S b b 3)按翼缘厚度考虑m m 66535700s 0=-=-=a h h ，1.0150.06651000>==h h f此种情况不起主要控制作用，故取mm 2700='f b梁内纵向钢筋选用HRB400级钢筋（2mm N 360='=y y f f ），518.0=b ξ，混凝土等级选用C30（2mm N 3.14=c f ），m m 66535700s 0=-=-=a h h ，因为()[]()m kN 52.2374210066510027003.140.12101⋅=-⨯⨯⨯⨯='-''f f f c h h h b f α上式大于236.56kN.m ，故属于第一类T 形截面。
[]014.066527003.140.11056.236261201=⨯⨯⨯⨯='=h b f Mf c s αα 014.0012.0211211=⨯--=--=s αξ[]2101mm 50.99866527003.14014.00.1=⨯⨯⨯⨯='=y f c s f h b f A ξα实配钢筋4C18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.066530010180>=⨯==bh A s ρ，满足要求。
梁端截面受压区相对高度：[]35.002.066527003.140.11018360101<=⨯⨯⨯⨯='=h b f A f f c sy αξ，符合三级抗震要求。
(2)考虑两支座处：将下部跨间截面的4C18钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋A s 。
1)支座B r上部：()()003.06653003.140.13566510183601056.236262010=⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯='-''-=bh f a h A f M c s s y s αα1053.02518.0003.0003.02112110='<=<=⨯--=--=h a s b s 且ξαξ()()260mm 39.759356653601023.172=-⨯⨯='-=s y s a h f M A实配钢筋4C18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.066530010180>=⨯==bh A s ρ，满足要求。
2)支座C 上部：()()260mm 97.869356653601031.197=-⨯⨯='-=s y s a h f M A实配钢筋4C18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.066530010180>=⨯==bh A s ρ，满足要求。
梁端截面的底面与顶面纵向钢筋配筋量的比值3.00.110181018>=='s s A A ，满足抗震要求。
2 梁斜截面受剪承载力计算(1)验算截面尺寸：m m 6650==h h w ，422.2300665<==b h w用验算公式：[]1025.0bh f V c ≤kN 21.7136653003.1425.00.25kN 75.1470RE =⨯⨯⨯=<=bh f V c γ故截面尺寸满足要求。
(2)箍筋选择及梁斜截面箍筋取A8@100，选用HPB300级钢筋（f yv =270N/mm 2），根据规范：三级抗震箍筋肢距不应大于max （h b /4，8d ，150），且配有计算受压钢筋超过3根（为4根），所以加密区配四只箍，则：[]1006653.50427025.16653003.1442.025.142.0100⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+s h nA f bh f sv yv ckN 75.471kN 77.1649>=[]%106.02703.1402.002.0%34.01003003.502min ,11=⨯==>=⨯⨯==y c sv sv sv f f bsnA ρρ加密区长度取max （1.5h b ，500）。
本例取1100mm ，非加密区箍筋选用A8@200。
箍筋配置，满足构造要求。
由于梁腹板高度h w =700－100=600mm>450mm ，规范要求需配置腰筋，每侧不少于0.1%bh w ，且间距不大于200mm 。
本例每侧配置2C12（A s =226mm 2）。
1.2 框架柱1 柱截面尺寸验算根据《建筑抗震设计规范》，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.75（乙类建筑）。
以第1层B 柱为例：mm 500=b ，m m 460405000=-=h ，2mm N 3.14=c f柱端剪力设计值：kN 52.11485.034.97==cV 柱端弯矩设计值：M c取上下柱端弯矩的最大值。
m kN 60.2428.008.194⋅==c M柱轴力N 取柱顶、柱底的最大值：N =1531.03kN剪跨比：[]261.446052.1141060.242310>=⨯⨯==h V M ccλ，满足要求。
轴压比：75.043.05005003.141003.15313<=⨯⨯⨯==bh f N n c ，满足要求。
2 柱正截面承载力计算以第2层B 柱为例计算： 根据B 柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力进行配筋计算。
B 结点左、右梁端弯矩：m kN 67.8930.092.5275.016.79⋅-=⨯+- m kN 39.5130.090.6375.092.52⋅=⨯-B 结点上、下柱端弯矩（先按max M 及相应的N 考虑）m kN 75.1031.085.054.228.012.85⋅=⨯- m kN 57.1281.085.067.708.051.109⋅-=⨯+-∑⋅=+=m kN 32.23257.12875.103B 柱M，∑⋅=+=m kN 90.14039.5167.89B 梁Mm kN 08.16990.1402.12.1梁B ⋅=⨯=∑M ，mkN 24.6332.23208.169B ⋅-=-=∆M在结点处将其分配给上、下柱端，即：m kN 51.7557.12875.10375.10308.169上柱B ⋅=+⨯=Mm kN 51.4057.12875.10357.12808.169柱B ⋅=+⨯=下Mm kN 41.6051.758.0上柱B RE ⋅=⨯=M γmm 97.9836.61041.600===N M e ，e a 取20mm 和偏心方向截面尺寸1/30两者中较大值，即500/30=16.67mm ，故取e a =20mm 。
柱计算长度按下式确定：577.036.622.5234.3=+⨯=u ψ，577.036.622.5234.3=+⨯=l ψ()[][]()[]m 22.46.3577.0577.015.0115.0110=⨯+⨯+=++=H l l u ψψm m 97.1182097.98a 0=+=+=e e e i因为长细比544.81022.430>=⨯=h l ，故应考虑偏心距增大系数η。
0.193.21036.6105003.145.05.0321>=⨯⨯⨯==N A f c ξ，取0.11=ξ 因为1544.80<=h l ，取0.12=ξ故：197.144.846097.118140011140011221200=⨯⨯+=⎪⎭⎫⎝⎛+=ξξηh l h e i 轴向力作用点至受拉钢筋A s 合力点之间的距离：m m 41.35240250097.118197.12=-+⨯=-+=s i a h e e η因为518.0186.04605003.141036.610300=<=⨯⨯⨯===b c bh f N h x ξξ，为大偏心受压。
对称配筋：()()s y c ss a h f bh f Ne A A '-'--='=02015.01αξξ ()()0404603604605003.140.1186.05.01186.041.3521036.61023<-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯=按N max 及相应的M 一组计算，N =983.69kN B 结点上、下柱端弯矩：m kN 18.581.087.3247.61⋅=⨯- mkN 20.401.049.1795.41⋅=⨯-此时内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必调整。
取l 0=1.25×3.6=4.50mmm 14.5969.98318.580===N M e m m 14.792014.59a 0=+=+=e e e i因为长细比500.95001050.430>=⨯=h l ，故应考虑偏心距增大系数η。
0.1817.11069.9835003.145.05.0321>=⨯⨯⨯==N A f c ξ，取0.11=ξ因为1500.90<=h l ，取0.12=ξ故：336.100.946014.79140011140011221200=⨯⨯+=⎪⎭⎫⎝⎛+=ξξηh l h e i m m 1384603.00.3m m 73.10514.79336.10=⨯=<=⨯=h e i η，故为小偏心受压。
轴向力作用点至受拉钢筋A s 合力点之间的距离：m m 73.31540250014.79336.12=-+⨯=-+=s i a h e e η()()[]1002008.043.0b c s b c c b bhf a h bh f Ne bh f N ξξξξ++'----=按上式计算时，0bh f N c b ξ>及2043.0bh f Ne c >因为kN 77.14174605009.11518.0kN 69.9830=⨯⨯⨯=<=bh f N c b ξ8220831041.54605009.1143.043.01011.373.3151069.983⨯=⨯⨯⨯=<⨯=⨯⨯=bh f Ne c 故按构造配筋，且应满足%8.0min ≥ρ，单侧配筋率%2.0min ≥ρ，故：选用12C20（2mm 3768='=s s A A ），配筋率%8.0%64.14605003768>=⨯=ρ3 柱斜截面受剪承载力计算以第1层B 柱为例进行计算，上、下柱柱端弯矩设计值：m kN 08.194⋅=t c M ，m kN 46.149⋅=b c M则框架柱剪力设计值为：kN51.1146.346.14908.1942.12.1=+⨯=+=n b c t c H M M V2.0030.04605003.140.11051.11485.030<=⨯⨯⨯⨯⨯=bh f V c c RE βγ，满足要求373.285.01034.974608.01097.114360<=⨯⨯⨯==h V M c c λ，取73.2=λ 其中，M c取较大的柱下端弯矩值，且M c、V c不应考虑γRE ，故M c将表9.4(b)查得的值除以0.8，V c将表9.5(b)查得的值除以0.85。