(表D.0.2)---绿化(子单位)工程质量竣工验收报告表29804目录一、工程概况.......................................................... 错误!未指定书签。

二、编制依据.......................................................... 错误!未指定书签。

三、施工升降机选型和定位............................................... 错误!未指定书签。

四、施工升降机基础设计 ................................................ 错误!未指定书签。

（一）基础概况.................................................... 错误!未指定书签。

（二）物料提升机基础设计........................................... 错误!未指定书签。

五、基础施工要求...................................................... 错误!未指定书签。

六、地下室顶板钢管顶托计算书错误!未指定书签。

四、施工升降机基础设计（一）基础概况根据现场实际情况，物料提升机的基础布置在地下室顶板上，物料机距离结构边300mm,需对地下室顶板进行顶托加固，采用0.6m×0.6m的钢管脚手架，步距1.5m，立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10，并用木枋支撑在地下室顶板的底部（二）物料提升机基础设计物料提升机性能参数：井架自重：16.2/1.8×0.35＝3.15（t）井架配重、钢丝绳、卷扬机等：2.95（t）吊笼自重：0.55（t）工作荷载：1（t）根据现场施工的情况，确定基础尺寸：3.6m×2.5m×0.2m基础面标高为-0.30m，采用C30商品砼.图：井架基础平面图.1、地基承载力验算（1）物料提升机基础荷载计算计算数据：基础：G1=3.6×2.5×0.35×2.55＝8.04（t）井架自重：G2=22.8/1.9×0.35＝3.4（t）井架配重、钢丝绳、卷扬机等：G3=2.95（t）工作荷载、吊笼自重：G4=1.45（t）（2）物料提升机基础荷载G：G=1.2×(G1+G2+G3)+1.4×G4=1.2×(8.04+3.4+2.95)+1.4×1.45=19.30（t）每平方荷载：193KN/（3.5m*2.7m）=20KN/m2根据结构设计总说明GS-01，本工程地下室顶板设计荷载为10KN/m2，小于20KN/m2，因此需在地下室顶板用钢管扣件进行回顶。

计算书详见地下室顶板钢管顶托计算书。

经过受力分板，基础受力符合要求（3）物料提升机基础水平力受力较小，不作抗拔力核算，故物料提升机基础安全。

2、基础抗冲切承载力的验算基底净反力Pj＝（35.02+2.95+0.8）×1.2/（3×2）＝16.53t/m2基底冲切力计算根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）的规定，受冲切承载力应按下列公式验算：F l ≤0.7βhpftamhF l =PjAla m =(at+ab)/2并满足式中βhp ——受冲切承载力截面高度影响系数，因为h＝350<800mm，βhp＝1.0。

α——系数，取α＝1βhs ——受剪切承载力截面高度影响系数，βhs＝（800/h）1/4，当h0<800mm，取h＝800，则βhs＝1f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值，C30砼，ft＝1.27N/mm2h 0——基础冲切破坏锥体的有效高度。

h＝250mma t ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长。

at=2.1mab——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长。

冲且破坏锥体的底面在l方向落在基础底面以内，取ab＝b+2h0=2.1+2×0.25=2.6ma m ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度。

am=（at＋ab）/2＝（2.1+2.6）/2＝2.35mpj——相应荷载效应基本组合时基底单位面积净反力（扣除基础自重及其上覆土重）。

pj=12.88KN/m2Al——冲切破坏面外侧的部分基底面积。

Al＝(2.8+3)×0.1/2=0.29m2F l =PjAl=11.07×0.29＝3.21KN0.7βhp ftamh＝0.7×1×1.27×103×2.35×0.25＝522.29KN＝52.2tF l <0.7βhpftamh3、基础抗弯及配筋计算按最少配筋率ρmin＝0.15％A＝0.15％×300×3200＝1440mm2则选φ12@200，As＝1700mm2五、基础施工要求1、混凝土基础板配双层双向φ12钢筋，钢筋网格为200×200，基础保护层为30mm。

2、采用C30砼浇筑基础，混凝土板表平面局部凹凸不大于10mm。

3、应按施工现场电气技术要求加装接地装置。

4、基础承受最大压力不低于560KN，基础下地面承受压力不小于80kpa。

地基土采用分层夯实。

5、预埋钢筋（20厘）与基础内钢筋扎成一体，钢筋的位置必须按照使用说明书所示的尺寸设置。

6、基础埋件四个基准点水平度（水平高差）≤L×2/1000（L为两点间的距离，单位为米），基础必须经过验收后方可安装架体。

六、地下室顶板钢管顶托计算书1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48Χ3.5；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):10.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):600.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q=25×0.6×1+0.35×1=15.35kN/m；1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：=10×1=10kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×15.35+1.4×10=32.42kN/m最大弯矩M=0.1×32.42×0.32=0.292kN·m；面板最大应力计算值σ=291780/54000=5.403N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为5.403N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=15.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×15.35×3004/(100×9500×2560000)=0.035mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.035mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：=25×0.3×0.6=4.5kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):=0.35×0.3=0.105kN/m；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p=(10+2)×0.6×0.3=2.16kN；12.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(4.5+0.105)=5.526kN/m；集中荷载p=1.4×2.16=3.024kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=3.024×0.6/4+5.526×0.62/8=0.702kN；最大支座力N=P/2+ql/2=3.024/2+5.526×0.6/2=3.17kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.702Χ106/64000=10.973N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为10.973N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=5.526×0.6/2+3.024/2=3.17kN；方木受剪应力计算值T=3×3.17×103/(2×60×80)=0.991N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.991N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求! 4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=4.605kN/m；集中荷载p=2.16kN；最大挠度计算值V=5×4.605×6004/(384×9500×2560000)+2160×6003/(48×9500×2560000)=0.719mm；最大允许挠度[V]=600/250=2.4mm；方木的最大挠度计算值0.719mm小于方木的最大允许挠度2.4mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137cm3；I=391.466cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.526×0.6+3.024=6.34kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩M=0.666kN.m；max=0.019mm；最大变形Vmax=13.631kN；最大支座力Qmax最大应力σ=665784.824/62137=10.715N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值10.715N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.019mm小于600/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。