例题——整体式单向板肋梁楼盖设计1.设计资料某多层仓库的平面柱网布置如图3.24所示。
楼盖拟采用整体式钢筋混凝土结构。
23图3.24楼盖平面柱网布置1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层；20mm厚混合砂浆板底抹灰。
2）楼面活荷载：均布活荷载标准值为8kN/m23)荷载效应组合仅考虑由可变荷载控制的基本组合,即恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因楼面活荷载标准值大于4kN/m2）4）材料选用混凝土：采用C30；钢筋：梁中受力钢筋采用HRB400级，其余采用HPB235级钢筋。
42.楼盖的结构平面布置•主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。
•主梁的跨度为6.9m；次梁的跨度为6m；•主梁每跨内布置两根次梁，其间距为2.3m；•楼盖结构平面布置见图3.25。
56图3.25楼盖结构平面布置图根据构造要求，截面尺寸取定板厚取h=80mm≥1/40l≈2300/40=57.5mm6.0/2.3=2.6，按单向板考虑。
次梁——截面高度应满足：h=(1/18~1/12)l=6000/18~6000/12=(333~500)mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=450mm ——截面宽度取b=200mm7主梁——截面高度应满足h=(1/15~1/8)l=6900/15~6900/8=(460~862.5)mm取h=650mm ——截面宽度：取b=250mm83.板的设计•板按考虑塑性内力重分布方法计算。
（板的计算要点）（1）荷载恒荷载标准值20mm水泥砂浆面层0.02×20kN/m3=0.4(kN/m2)80mm钢筋混凝土板：0.08×25kN/m3=2.0(kN/m2)20mm板底混合砂浆：0.02×17kN/m3=0.34(kN/m2)g k=2.74kN/m2活荷载标准值q k=8kN/m2910恒荷载设计值：g =1.2×2.74=3.29kN/m 2活荷载设计值：q =1.3×8=10.4kN/m 2总计：g +q =13.69kN/m 2（2）计算简图次梁截面为200×450mm 。
板在墙上的支承长度取为120mm (板支承长度应满足其受力钢筋在支座内锚固的要求，且不小于板厚，同时在砌体上的支承长度≮120mm，在混凝土构件上的支承长度≮100mm )。
则板的计算跨度：边跨208.022.012.03.22101+--=+=h l l n =2.12（m ）＜1.025l n1=2.132m11（梁101al l n +==2.14＞1.025l n1=2.132m ）修改为：208.022.012.03.22101+--=+=h l l n =2.12（m ）＜12.02.012.03.2101+--=+=a l l n =2.14（m ）取l 01==2.12m中间跨：l 02=l n2=2.3-0.2=2.1(m)跨度差(2.12-2.1)/2.1=1%＜10%，可按等跨连续板计算，取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示。
图3.26板的计算简图1213(a)板的构造(b)板的计算简图（3）内力计算各截面的弯矩计算见表3.6（弯矩系数αm ——见P163板搁在墙上）。
表3.6连续单向板（考虑塑性内力重分布）的弯矩设计值截面边跨跨中（1）离端第二支座（B）离端第二跨跨中（2）中间跨跨中（3）中间支座（C）弯矩系数αm 111111-161141-M =αm (g+q)l 02KN ·m111×13.69×2.122=5.59-5.59161×13.69×2.12=3.77141-×13.69×2.12=-4.3114(4)正截面受弯承载力计算b=1000mm ，h=80mm ，h 0=80-20=60mm 。
（截面有效高度h 0）C30混凝土，α1=1.0，f c =14.3KN/m 2；HPB 235钢筋，f y =210KN/m 2，板的配筋计算见表3.7。
表3.7板的配筋计算截面部位1B 2（3）C①~②⑤~⑥轴线间②~⑤轴线间①~②⑤~⑥轴线间②~⑤轴线间M(KN·m) 5.59-5.59 3.770.8×3.77=3.02-4.31-0.8×4.31=-3.45201bh f M c s αα=0.1090.1090.07320.05870.08370.067015)211(21s αγ-+=0.9420.9420.9620.9700.9560.965sαξ211--=)1(0.2s γξ-=0.1160.1160.0760.0600.0880.070y S f h MA 0γ=(mm)471471311247358284分离式选配钢筋φ10@160φ10@160φ8@160φ8@200φ8@140φ8@160实配钢筋491491314252360314弯起式选配钢筋φ8/φ10@130φ8/φ10@130φ8@130φ6/φ8@130φ8@130φ6/φ8@130实配钢筋49549538730238730216对轴线②~⑤间的板带，其各内区格板的四周与梁整体连接，考虑到板的内拱作用，其跨内截面2、3和支座截面C的弯矩设计值可折减20%。
表3.7中同时给出了采用分离式及弯起式配筋方式时的选筋结果。
分离式配筋方式可不考虑板底跨中筋和支座负筋之间的相互联系，两者分别设置，设计和施工均很方便。
大多数工程都采用此种配筋方式。
采用弯起式配筋方式时，应注意相邻板底筋和支座负筋共用部分钢筋的直径和间距要统一。
（5）施工图采用分离式配筋。
174．次梁设计次梁按考虑塑性内力重分布方法设计。
——“次梁的计算要点”。
18（1）荷载恒荷载设计值由板传来 3.29×2.3=7.57(kN/m)次梁自重： 1.2×0.2×(0.45-0.08)×25=2.22(kN/m)梁侧抹灰：1.2×0.02×(0.45-0.08)×17×2=0.30(kN/m)g=10.09kN/m 活荷载设计值由板传来q=10.4×2.3=23.92kN/m合计：g+q=34.01kN/m1920（2）计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm ，主梁截面为250mm ×650mm 。
次梁的计算跨度为：——P42表3.1边跨：224.0225.012.00.62101+--=+=a l l n =5.875m ＜1.025l n1=1.025×5.755=5.899m 取l 01=5.875m 。
中间跨：l 02=l n2=6.0-0.25=5.75m跨度差：(5.875-5.75)/5.75=2.2%因相邻跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁的。
计算简图见图3.2721图3.27次梁的计算简图(a)次梁的构造(b)次梁的计算简图(3)内力计算连续次梁各截面的弯矩及剪力计算分别见表3.8及表3.9。
2223表3.7次梁的弯矩计算截面位置边跨跨中（1）离端第二支座（B）离端第二跨跨中（2）中间跨跨中（3）中间支座（C）弯矩系数αm 111111-161141-M =αm (g+q)l 02（KN ·m ）111×34.01×5.8752=106.72-106.72161×34.01×5.752=70.28141-×34.01×5.752=-80.32弯矩系数αm 查P49表3.2表3.9次梁剪力计算截面位置端支座（A）内侧离端第二支座（B）外侧离端第二支座（B）内侧中间支座（C）剪力系数αm0.450.600.550.55V=αV(g+q)l n KN·m 0.45×34.01×5.755=88.080.6×34.01×5.755=117.440.55×34.01×5.75=107.56107.56剪力系数αm查P50表3.324（4）承载力计算1）正截面受弯承载力计算。
进行正截面受弯承载力计算时，跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度b f/为：边跨b f/=1/3l o=1/3×5875=1958(mm)＜b+s n=200+2100=2300mm，取b f/=1958mm离端第二跨、中间跨b f/=1/3×5750=1917mm＜b+s n=200+2100=2300mm，2526取b f /=1917mm梁高:h =450mm ，ho =450-35=415mm 翼缘厚h f /=80mm判别T 形截面类型：α1f c b f /h f /(h 0-h f //2)＝1.0×14.3×1917×80×(415-80/2)=822.39KN ·m ＞106.72KN ·m 或70.28KN ·m 故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
支座截面按矩形截面计算，梁宽b=200mm，先按单排筋考虑，即ho=415mm。
次梁正截面承载力计算过程见表。
计算结果表明ξ均小于0.35；符合塑性内力重分布的条件。
2728表3.10次梁正截面承载力计算截面部位边跨跨中（1）离端第二支座（B）离端第二跨跨中（2）中间跨跨中（3）中间支座（C）M(KN·m)106.72-106.7270.28-80.3221bh f Mc s αα=2641519583.140.11072.106⨯⨯⨯⨯=0.022264152003.140.11072.106⨯⨯⨯⨯=0.2170.0150.163)211(21s αγ-+=0.9890.8760.9930.91029sαξ211--=)1(0.2s γξ-=0.0220.2470.0150.179y S f h MA 0γ=(mm)360415989.01072.1066⨯⨯⨯=722815474591选配钢筋3φ181φ20+2φ181φ16+2φ142φ16+2φ12实配钢筋7638235096282）斜截面受剪承载力计算。
b=200mm,ho=415mm,f t =1.43N/mm 2,f yv =210N/mm 2。
腹筋仅配置箍筋，次梁斜截面的配筋计算过程见表3.11。
30表3.11次梁斜截面承载力计算截面部位端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧V(KN)88.08117.44107.56107.560.25βc f c bh0(KN)防斜压破坏0.25×1.0×14.3×200×415/1000=296.7＞V296.7＞V296.7＞V296.7＞VVC=0.7f t bh0(KN)混凝土抗剪0.7×1.43×200×415/1000=83.1＜V83.1＜V83.1＜V83.1＜V3132选用箍筋——限制ρmin，dmax防止斜拉破坏双肢2φ6双肢2φ6双肢2φ6双肢2φ6A sv =n A sv1(mm 2)56.656.656.656.6箍筋间距s/mm csv yv V V h A f s -=025.11238180252252实配箍筋间距s/mm150150200200箍筋间距：参见上册书P89表6.3。