赤峰五中塔吊安拆施工方案编制人：审核人：审批人：2017年08月目录一、工程概况 (3)1. 工程基本情况 (3)2.各责任主体名称 (3)3.场地周边情况 (3)4.地层描述 (4)二、编制依据 (6)三、塔吊布置原则及工期目标 (7)1.布置原则 (7)2.塔吊平面布置图 (8)3.工期目标 (9)4.劳动力组织及管理机构 (9)四、塔吊安拆施工 (11)1.塔吊性能参数 (11)2.准备工作 (13)3.基础施工 (15)4.塔机基础预制 (18)5.塔吊基础验算 (20)6.防雷装置 (28)五、人员组成及责任要求 (30)1、项目部人员职责与要求 (30)2、安装人员 (30)3.安装人员职责及要求 (31)4.安全注意事项 (36)5.安装前的安全技术交底 (36)六、塔式起重机的安装程序 (40)1、组装注意事项 (40)2、立塔的一般规定 (41)3、安装注意事项 (41)4、底架安装 (42)5、塔机的安装程序 (43)6、塔机附着 (52)7、塔机投入使用前的工作 (52)8、塔机使用操作 (59)七、塔机的拆除 (62)1、拆塔前的准备工作 (62)2、拆塔作业注意事项 (62)八、机械伤害事故现场应急处置方案 (71)1、事故风险分析 (71)2、应急工作职责 (71)3、应急处置 (74)4、注意事项 (75)一、工程概况1. 工程基本情况2.各责任主体名称3.场地周边情况本工程位于小二路南侧（距离35.54m），迎宾大街（距离38.2m）。
《《赤峰五中建设项目岩土工程勘察报告（详勘）》表明基坑周边10m 内无建筑物及地下管线等。
4.地层描述地层自地表向下依次为如下：二、编制依据三、塔吊布置原则及工期目标1.布置原则根据相关关标准、规范和规定，在塔机安装之前编制平面和高度布置方案：（详见多塔作业施工）3.1、塔机的平面布置应根据现场实际情况，使塔机工作范围内尽可能覆盖整个施工面，不产生或少产生盲区。
3.2、应避开塔机回转范围内的所有设施(如相邻建筑和高压架空线等)，如无法避开，应进行隔离防护。
3.3、多台塔机同时作业时，为防止相邻塔机起重臂、平衡臂与塔身、塔帽、拉杆发生碰撞，各台塔机的安装高度应严格按照规范要求互相错开。
低位塔机臂端与高位塔机塔身之间距离不得小于2m，高位塔机吊钩与低位塔垂直距离不得小于2m。
3.4、确保塔机回转时与相邻建筑物、构造物及其他设施的水平、垂直安全距离均大于2m，工作中吊物的水平、垂直安全间隙也均应大于2m。
3.5、应保证塔机在《使用说明书》规定范围内建筑物有可靠的附墙位置和加强措施(如遇阳台、中部结构变更处应避开；附墙部位结构应做加强处理)。
3.6、各台塔机尽量交替升高，应周密考虑附着前后时间差和塔机的高度差，如遇特殊情况或与方案有冲突(各幢号施工进度与计划不符时)，应适时调整方案，不应因局部变化导致全局失控。
3.7、应保证工程竣工后，塔机拆除与退场时有运输通道和足够作业空间。
2.塔吊平面布置图3.工期目标在保证安全、质量前提下，QTZ80(5612)塔吊安装7天完成。
4.劳动力组织及管理机构塔吊安装安全管理组织架构图职位及职责四、塔吊安拆施工本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度编制安装工艺，必须熟悉该塔机的技术性能，认真阅读《产品使用说明书》。
同时，要了解塔机安装现场及工程项目的有关情况。
1.塔吊性能参数技术性能表起重性能表二倍率四倍率塔机基础制作7.2、安装前的准备工作3.基础施工塔机的现场定位由机械用方会同厂技术人员根据现场实际施工需要和塔机的安装实用规范规定，方便塔机进出场及安装拆卸。
本机采用钢筋混凝土固定基础，根据地质报告，地质承载力大于2kg/cm2平方及塔机基础施工图施工，能满足塔机基础设计要求（技术要求见下图）。
基础预埋件位置图基础平面布置图4.塔机基础预制基础载荷固定式基础所承受的载荷主要有垂直力P 1、水平力P 2、倾翻力矩M 、扭矩Mk （见下图）。
各种载荷的数值见下表。
基础预制固定式塔式起重机的地基基础是保证塔机安全使用的必要条件，要求该基础严格按照规定执行。
采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：1）基础下土质应坚固夯实，地耐力不得小于250KN/㎡2）混凝土强度等级不得低于C35，混凝土基础为方形5500 mm ×5500 mm ，体积不小于39.3m ³3) 若采用埋入支腿式基础，则四个固定支腿上表面应校水平，平面度误差小于1/1000。
（埋入支腿式基础图见附页）固定支腿的安装十分重要，请参考以下程序施工：5.塔吊基础验算矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.3×25=1170kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1170=1579.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1668kN·mF vk''=F vk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kN·mF v''=F v'/1.2=95.85/1.2=79.875kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1668×6/(62+62)0.5=1179.454kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1668×6/(62+62)0.5=1179.454kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(449+1170)/36-1179.454/36-1179.454/36=-20.553<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1668+71×1.3)/(449+1170)=1.087m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.087=3.155m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=1.087×6/(62+62)0.5=0.769m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=1.087×6/(62+62)0.5=0.769m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.769=2.231m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.769=2.231mb'l'=2.231×2.231=4.978m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-20.553kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(449+1170)/(3×2.231×2.231)=108.407kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(449+1170)/(6×6)=44.972kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=197.50kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=44.972kPa≤f a=197.5kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=108.407kPa≤1.2f a=1.2×197.5=237kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1300-(50+25/2)=1238mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(449.000/36.000-(1668.000+59.167×1.300)/36.000) =-48.597kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(449.000/36.000+(1668.000+59.167×1.300)/36.00 0)=82.272kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.700)/2)×82.272/6.000=52.791kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(449.000/36.000-(1668.000+59.167×1.300)/36.000) =-48.597kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(449.000/36.000+(1668.000+59.167×1.300)/36.00 0)=82.272kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.700)/2)×82.272/6.000=52.791kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(82.272+52.791)/2=67.531kPap y=(P ymax+P1y)/2=(82.272+52.791)/2=67.531kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=67.531×(6-1.7)×6/2=871.156kNV y=|p y|(l-B)b/2=67.531×(6-1.7)×6/2=871.156kNX轴方向抗剪：h0/l=1238/6000=0.206≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1238=31011.9kN≥V x=871.156kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1238/6000=0.206≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1238=31011.9kN≥V y=871.156kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=329.5kPa满足要求！四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.7)2×67.531×6/8=936.493kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.7)2×67.531×6/8=936.493kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=936.493×106/(1×16.7×6000×12382)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=936.493×106/(0.997×1238×360)=2108mm2基础底需要配筋：A1=max(2108，ρbh0)=max(2108，0.0015×6000×1238)=11142mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=15209.375mm2≥A1=11142mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=936.493×106/(1×16.7×6000×12382)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=936.493×106/(0.997×1238×360)=2108mm2基础底需要配筋：A2=max(2108，ρlh0)=max(2108，0.0015×6000×1238)=11142mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=15209.375mm2≥A2=11142mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=15209.375mm2≥0.5A S1'=0.5×15209.375=7604.688mm2 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=15209.375mm2≥0.5A S2'=0.5×15209.375=7604.688mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。