模板工程施工方案计算1．注砼对模板的最大侧压力。
柱的混凝土浇注高度（3.6m）为本工最高（圆形柱另加工定型钢模板），因此按此例作计算新浇注混凝土对模板的最大侧压力。
式中 F——新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）r——混凝土的重力密度t o——新浇注混凝土的初凝时间（h）,可按t o=200/T+15求得T为混凝土的温度β1——外加剂影响系数，掺加缓凝作用的外加剂时 =1.2;β2——混凝土坍落影响修正系数，当坍落度≥100mm时, 取1. 15;V——混凝土浇注速度（m/h）H——砼侧压力计算机位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）;F=0.22×24×200/（12.1+15）×1.2×1.15×√2=76.05（KN/㎡）F=24×4.5=108（KN/㎡）按取最小值，故最大侧压力为108（KN/㎡）有效压头高度：h=F/24=108/24≈3.2(m)（2）、验算梁模板的强度和刚度a、进行强度验算时，各类何载首先应乘以分项系数，其中恒何载乘1.2，活何载乘1.4。
梁模（按350×850梁计算）竹胶合板自重（按100N/㎡计）1.2×850=1020 N/㎡梁高新浇筑砼的自重：1.2×24000×0.85=24480 N/㎡钢筋自重：2.4×1100×0.85=2244 N/㎡施工何载：1.4×2500=3500 N/㎡总计： 30224 N/㎡模板宽度350㎜，则：q1=0.35×30240=10584 N/mq2=0.35×(30224-3500)=9353.4N/mp=3500×0.35=1225N/m强度验算施工何载为均布何载：M1=q112/8+p1/4=(9353.4×2.42/8)+(700×2.4/4)=7154.45 N/m 由于M1﹥M2故应用 M1验算强度。
竹胶模板的惯性矩及截面抵抗矩：HI X=I X1+h12A1+(I X2+h22A2)×2=(350×123/12)+41.22×3600+[(50×1003/12)+14.82×500]×2 =10437370㎜4W x=I x/y max=10437370/64.8=161070.52㎜3δ= M1×W X=4352.256×103/161070.52=47.31N/㎜2f=50 N/㎜2为竹胶模板弯曲强度，强度满足要求。
b、挠度验算○1、何载计算验算挠度应只采用恒何载的标准何载，其各项何载值如下：竹模板自重：100N/㎡新浇筑砼的自重：24000×0.85=20400N/㎡钢筋自重：1100×0.85=935N/㎡总计： 21435 N/㎡梁高为850㎜，q=0.85×21435=18219.75 N/ m=18.21975N㎜○2、挠度验算上式以求得：L X=10437370 N/㎜4竹胶模板弹性模量：E=5.5×103 N/㎜2V=5q · 14/384/EI X=5×18.21975×7004/384×5.5×103×10437370=0.99㎜挠度满足要求○3、验算现浇板的竹胶模板强度与刚度A、强度验算a、何载计算本工程最厚现浇板为120㎜，故取此板厚度作为计算依据，计算跨度1.2m，其余计算条件同上○2：即各项何载值如下：竹胶模板自重：100 N/㎡1.2×100=120 N/㎡新浇筑砼自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡钢筋自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡施工自重：1.4×2500=3500 N/㎡总计： 7114.4 N/㎡板宽也为1.2 m，则：q1=1.2×7114.4=8537.28N/mq2=1.2×(7114.4－3500)=3614.4 N/m p=3500×1.2=4200 N/mb、强度验算施工何载为均布何载：q1·12 8537.28×1.2M1=———— = —————— = 1536.17 N/m88施工何载为集中何载：q1·12 8537.28×1.22 4200×1.2M2=———— = ——————＋—————— = 2796.71 N/m8 8 4由于M2﹥M1，故用M2验算强度。
竹胶模板的惯性矩及截面抵抗矩：根据组合截面形心座标公式求得模板形心座标是相对座标的（600，77.4）I X=I X1+h12A1+(I X2+h22A2)×31200×123 50×1003=—————— + 28.62×12×1200＋（———— + 27.42×50×100）×3 1212=35712824㎜4I X 35712824W X=————=————=461406mm3Y MAX 77.4M2 2796710ó =————=————=7.245N/mm2﹤f=50N/mm2强度满足要求。
W X 461406B、扰度验算a 、荷载计算：竹胶模板自重：100N╱m2200mm厚混凝土自重：24000× 0.12=288N╱m2钢筋自重：1100×0.12=132Nm2————————————总计： 3012N╱m2模板宽度为1200mm,q=1.2×3012=3614N╱m=3.614N╱mmb、扰度计算：上式已算出：I X=35712824mm竹胶模板弹性模量：E=5.5×103N╱m25ｑ.145×3.614×12004V=————=———————————=0.50mm384EIx 384×5500×35712824根据模板技术规范竹胶模板结构的允许扰度为：υ=1∕400=3mm而V=0.50mm<υ =3mm故扰度满足要求。
④、支撑龙骨的验算：根据材料特性及以往施工经验，我们设定次龙骨间距b=500mm,主龙骨间距为500mm,穿墙螺栓水平间距900mm,小龙骨选用1根50×100mm 落叶松木方，大龙骨选用2Φ48×3.5mm架管，为确保模板的安全性，现取800mm厚，4500mm高的柱作为计算依据，同时假设气温T=15，混凝土的浇筑速度为V=2m∕h。
℃，掺具有缓凝作用的外加剂（ß1=1.2）,混凝土坍落度为泵送大于110mm(ß2=1.15)A、次龙骨的验算：a、强度验算：因墙厚大于100mm,故强度验算仅考虑新浇筑砼侧压力与倾倒砼时产生的荷载：新浇筑混凝土的侧压力（F1）F=0.22γc·t·ß1·ß2·V1/2200 200t=———=————=6.67 则T+15 15+15F=0.22×24×6.67×1.2×1.15×√2=68.73KN/m2同时F=24H=24×4.5=108 KN/m2取侧压力标准值F=67.2KN/m2,并乘以分项系数1.2所以F1=108×1.2=129.6 KN/m2倾倒砼产生的侧压力(F2)本工程采用泵送导管入模,因此倾倒砼时产生的水平荷载标准值应为2KN/m2,并乘以活荷载分项系数1.4所以F2=1.4×2=2.8 KN/m2侧压力合计(F2)F3=F1+F2=129.6+2.8=132.4 KN/m2次龙骨所承受的均布荷载(q)q=bF3=0.5×132.4=66.2 KN/m2强度验算:已知小龙骨为一根50×50的枋子,即bh2 50×1002W=———=———— =83333.3mm26 6M=1/8q12=1/8×66.2×5002=2068750Nmmб=M/w=24.82N/mm2﹤f=50N/mm2强度满足要求.b、挠度验算：验算挠度时所采用的荷载，根据以上已知条件可知仅采用新浇筑砼侧压力的标准荷载（F）。
所以q，=BF=0.5×108=54 KN/mm主惯性矩I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.17×106mm4落叶松的弹性模量:E=1.0×104N/mm25·q·145×54×4004V=—————— =————————————=0.43mm384 E I 384×10000×4.17×106木龙骨的容许挠度按钢楞容许挠度计算[υ]=500/500=1.0mm﹥0.43mmB、主龙骨验算首先应计算次龙骨支座最大反力P0a、强度验算首先应计算次龙骨支座最大反力P0当次龙骨为支座，梁端支座反力为0.6q1,中跨反力为0.5q1,P=(0.6+0.5) q1=1.1×66.2×0.5=36.41KN强度验算:M=1/4p1=1/4×36.41×0.9=7.37×106N/mm主龙骨为2φ48×3.5钢管,即截面抵抗矩:π（d4-d1） 3.14×(484-414)W=2×—————=2×————————=10150.4mm232d 32×48Mб=——=——————=726.37N/mm2﹥f=205N/mm2W 10150.4强度不够,为此应在900间距内再增设一道貌岸然穿墙螺栓,即为主次龙骨交接处均应设穿墙螺栓。
⑤、框架柱柱箍计算柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，它一方面作为面板的横向支撑楞，同时又是将整个柱模板箍紧成整体的紧固件。
其受力状态为拉弯杆件。
a、现取框图架柱截面a×b=800×800（mm）作为计算对象，在①中已求得侧压力标准值F=108KN/m2，④中求得的倾侧砼产生的侧压力F2=2.8KN/m2,即侧压力设计值显:F3=F+F2=110.8KN/m2,采用竹胶模板选用2φ48×3.5架管作柱箍,柱箍间距L1=500mm,验算其柱箍的强度与刚度,柱中部由上至下加穿墙螺栓。