目录第一章编制依据 (2)第二章工程概况 (2)第三章施工安排 (2)1.施工工序 (2)2.塔吊基础施工 (3)3.质量保证措施 (4)4.安全技术措施 (4)第四章施工进度计划 (4)第五章施工准备与资源配置计划 (4)1.施工准备 (5)2.资源配置计划 (5)第六章塔吊天然基础的计算书 (5)1.塔吊出厂参数信息 (5)2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 (6)3.矩形承台弯矩的计算 (6)4.矩形承台截面主筋的计算 (8)5.矩形承台截面抗剪切计算 (8)6.桩承载力验算 (9)7.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 (9)8.桩抗拔承载力验算 (12)9.无桩塔吊基础计算 (13)10.塔吊基础形式确定 (14)第七章安全管理措施 (16)第八章附图 (17)第一章编制依据1 《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）2 《地基基础设计规范》（GB50007-2011）3 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）5 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)7 QTZ63（5610）型自升式塔式起重机使用说明书8中南勘察设计院（湖北）有限责任公司提供的《武汉花山生态新城花城家园D1地块岩土工程勘察报告》和《武汉花山生态新城投资有限公司花城家园D1地块9#、 10#楼岩土工程勘察报告书》第二章工程概况1、花山生态新城投资有限公司投资新建花城家园D1-2地块项目，该项目位于武汉市花山镇父子山以北、武汉外环绕城高速以西所围地块内。
2、本标段工程项目总用地面积约15228.84㎡，总建筑面积约95561.01㎡，主要由3栋32层、2栋33层高层住宅（各住宅编号依次为6#～10#楼）及2栋商业楼等组成，其中6#～8#楼之下及其附近区域设置一层地下室，地下室建筑面积约11770㎡，9#、10#楼均为独立地下室。
本工程主楼主要结构形式为剪力墙结构,商铺结构形式为框架结构。
3、根据本工程的结构特点、建筑高度和所需机械的回转半径以及施工现场实际情况等因素，经多方论证、经济对比后确定，6－10#楼安装五台QTZ63（5610）自升附着塔式起重机，用于施工现场的垂直运输，周边无建筑物影响塔吊的臂长。
塔吊来源于招标协商。
塔吊基础平面定位图详见附图4。
第三章施工安排本工程先放线定位再进行塔吊基础基坑土方开挖，请监理及甲方到现场查看是否开挖至持力层并满足不妨碍室外管网、道路及其他附属结构施工，经监理及甲方确认已到持力层并满足其他要求后再浇筑垫层混凝土，待砼垫层达到强度后进行施工放线，放线完成确认无误后进行塔吊基础模板安装，绑扎塔吊基础钢筋，浇筑塔吊基础混凝土，待基础混凝土达到设计强度并取得相关报告后安装塔吊，塔吊基础混凝土顶标高要满足不影响室外管网、道路及其他附属结构施工，并做好塔吊使用期间的排水工作。
1.施工工序土方开挖→塔吊基础垫层→塔吊基础钢筋绑扎→模板支撑→安装预埋件→浇筑塔吊基础混凝土→塔吊基础混凝土养护2.塔吊基础施工1、基槽土方挖到塔吊位置时，根据轴线重新把塔吊基础位置进行放线定位，定出塔吊基础的位置，采用人工开挖修整，塔吊基础底板底标高为-9.950m，开挖时测量放线开挖标高，防止超挖。
2、塔吊基坑开挖后经有关的技术、质量人员检查，检查基坑土质是否与勘查报告相符，并做好记录。
3、先做100mm厚c15混凝土垫层，再进行承台的施工。
承台基础配筋：双层双向，三级钢筋Ф20@176，拉结筋为三级钢筋Ф14@528，马登采用三级钢筋Ф20焊制成，钢筋保护层厚度均为75mm，混凝土强度等级为c35。
4、进行塔吊基础钢筋绑扎：绑扎板下铁钢筋→放钢筋保护层垫块（保护层为40mm）、架设马凳→铺设板上铁钢筋→绑扎拉筋。
钢筋绑扎完毕后经过相关人员验收，并做好隐蔽检查记录。
5、在绑扎板上铁钢筋前放置塔吊基础预埋件，塔吊支脚就位由塔吊厂家负责，我方配合。
准备一台经纬仪、一台水平仪，支脚就位后用经纬仪从两个方向测量垂直度，垂直度误差应小于3mm，4个角的水平误差为1mm。
浇完混凝土后初凝前再测量一次。
如超过标准应立即调整，应有测量记录。
6、钢筋安装经验收合格后浇筑c30混凝土，混凝土浇筑振捣要密实。
塔吊基础留设三组试块。
一组留设7d同条件试块，另一组同条件试块备用，根据试块强度等级来确定塔机安装（根据塔吊厂家要求混凝土强度达到80%，方可以安装塔吊）。
一组留设28d 同条件试块。
混凝土浇筑完毕后进行浇水养护，派专人负责冬施期间的保温覆盖及测温工作。
7、基础中间预留集水坑尺寸500×500×500mm，放置抽水泵排除雨水或积水。
8、避雷接地设施：在塔机基础节两侧各设一组地线，用三根φ50mm2.5米长的镀锌钢管间距5米连成一起垂直埋入地下，用40×4mm的镀锌扁钢将3根钢管焊接，按搭接面2.5倍的截面积满焊，焊口刷涂防腐沥青，两组接地体连至塔身时，必须分别做遥测断开点。
然后将扁钢固定在塔吊支脚的2个螺栓上。
项目部电工进行遥测，接地电阻实测值不超过4ω，做好记录。
9、基础底板防水层做在塔吊基础下侧，按集水坑细部做法施工。
10、因本工程条件所限，塔吊安装在楼内，基础底板钢筋可绕过预埋支腿或非标准架体，同基础底板混凝土一起浇筑，不做预留。
待塔吊拆除后将非标准架体切割清除。
顶板预留洞口与塔身净距离应不小于1.5m，此部位的钢筋均断开，预留足够的搭接长度，且应错开搭接，采用高一标号的微膨胀混凝土浇筑。
11、施工过程中应对塔吊预留洞口进行安全防护。
模板的支撑及其它管件等均不得与塔身进行连接固定，需满足1.5m的安全距离。
3.质量保证措施1、承台混凝土均采用预拌混凝土，其混凝土强度等级严格按照方案要求。
2、搅拌好的混凝土及时由厂家运至浇筑地点入模浇筑，浇筑前要检查混凝土是否分层离析，由试验员检查坍落度是否合格，控制混凝土坍落度144mm～160mm，要保证混凝土拌合物的粘聚性和保水性。
3、混凝土振捣工要做到“快插慢拔”，保证混凝土振捣密实。
4、混凝土表面的水平度不大于1/1000。
5、承台的钢筋应进行复试，复试合格后方可使用。
6、钢筋隐检合格，并做好隐蔽检查记录。
7、承台混凝土在浇筑完毕后12h以内加以覆盖并浇水保湿养护。
混凝土养护不得少于7天。
浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态。
8、基础承台混凝土要留设两组同条件养护试块，留设一组标准养护28d混凝土强度抗压试块，作为塔吊基础验收的依据之一。
4.安全技术措施1、在塔吊单位入场前，同其签订安全生产协议书和临时用电协议书。
意拆改。
3、电焊时施工人员持证上岗并戴齐安全防护用品。
4、振捣器必须由专人使用，操作者应按规定戴好绝缘手套，穿绝缘鞋。
5、振捣器使用前应检查电源、电缆、漏电保护器及接地是否正常，电源线严禁拖在钢筋上使用，应随时用木制（或塑料）三脚架架空。
6、塔基施工过程中，应注意边坡变动情况，如发现有裂纹和部分坍塌现象，操作人员立刻撤离施工现场。
第四章施工进度计划本工程6#~10#楼塔吊基础施工时间为2017年9月3日，塔吊基础施工总工期为7天。
第五章施工准备与资源配置计划1.施工准备1、熟悉现场平面布置图、室外管网平面图、室外道路平面图、其他附属结构图纸及塔吊基础图纸。
2、对塔吊基础的位置及标高进行复核。
2.资源配置计划本工程塔吊基础需要木工10人，钢筋工6人，混凝土工4人，HRB400直径20钢筋9T。
第六章塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
1.塔吊出厂参数信息塔吊型号：QTZ63，自重（包括压重）F1=464.1kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力矩M=1936.8kM.m,塔吊起重高度H=110.00m，塔身宽度B=1.6m.混凝土强度：C35，钢筋级别1级，承台长度Lc或宽度Bc=5.50m,桩直径或方桩边长d=1.0m，桩间距a=3.9m，承台厚度Hc=1.40m,承台箍筋间距S=170mm，保护层厚度：75mm固定式基础荷载表：固定基础荷载示意图：基础外形尺寸及钢筋布置参见下表：2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=464.1kN塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.4x（F1+F2）=733.74kN塔吊倾覆力矩M=1.4x1936.8=2711.52kN.m3.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1.桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条）++其中 n—单桩个数，n=4F—作用于桩基平台顶面的竖向力设计值，F=1.4x511.2=715.68kN；G—桩基承台的自重，G=1.4x（25.0xBC xBCxHC+20.0xBCxBCxD）=1321.25kN；Mx,My—承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i ,yi—单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；Ni—单桩桩顶竖向力设计值（kN）。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:工作状态下：最大压力：N=（1.4x511.2+1321.25）/4+2711.52x（3.90x1.414/2）/[2x（3.90x1.414/2）2]=1000.93KN最大拔力：N=（1.4x511.2+1321.25）/4-2711.52x（3.90x1.414/2）/[2x（3.90x1.414/2）2]=17.53kN非工作状态下：最大压力：N=（1.4x464.1+1321.25）/4+2711.52x（3.90x1.414/2）/[2x（3.90x1.414/2）2]=997.39KN最大拔力：N=（1.4x464.1+1321.25）/4-2711.52x（3.90x1.414/2）/[2x（3.90x1.414/2）2]=-11.89kN2.矩形承台弯矩的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条）Mx1= My1=其中 Mx1,My1—计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）；xi ,yi—单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：工作状态下：N=（1.4x511.2+1321.25）/4+2711.52x(3.90/2)/ [4x（3.90/2）2]=856.89kNM x1= My1=2x(856.89-1321.25/4)x(1.95-0.95)=1053.16kN.m非工作状态下：N=（1.4x464.1+1321.25）/4+2711.52x(3.90/2)/ [4x （3.90/2）2]=840.38kN M x1= M y1=2x(840.38-1321.25/4)x(1.95-0.95)=1020.14kN.m 故最大弯矩值为工作状态下M=1053.16kN.m 4.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。