一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=γ0γ0=1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
0.123m砼受压区高度满足规范要求2) 最小配筋率根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.1.12关于 受弯构件最小配筋百分率的规定:1.772,不小于45ftd/fsd=0.223,同时不小于0.2主筋配筋率满足规范要求3) 正截面抗弯承载力验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于 受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:220.013kN.m≥γ0Md=104.85kN.m正截面抗弯承载力满足规范要求4) 斜截面抗剪承载力验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9关于 抗剪截面验算的规定:605.63kN≥γ0Vd=122.87kN抗剪截面满足规范要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.10关于 受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定: 对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数188.35kNfcd·b·x(h0-x/2)= 0.51×10-3·fcu,k 0.5·b·h 0= 1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0= ρ=100·As/b/d= x=fsd·As/fcd/b= x≤ξb·h 0=≥γ0Vd=122.87kN可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋5.裂缝宽度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 中6.4关于裂缝宽度验算的规定:环境类别为II类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20mm 作用短期效应组合85.45kN.m作用长期效应组合77.97kN.m 受拉钢筋的应力(受弯构件)98.31Mpa 1.00作用长期效应影响系数1.461.15裂缝宽度Wfk=C1·C2·C3·σss·(30+d)/Es/(0.28+10·ρ) ==0.936mm≤0.20mm裂缝宽度满足规范要求二.台身及基础计算1.设计资料基础为分离式基础，根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的 计算假定：将台身简化为上端铰支、下端固结模型，取台宽b=0.99m进行计算。
0.53m；0.75m；1.6m； 1.73m；3.852cm；1.75m；35度；铺底厚度:0.4m；300kPa；计算台宽b:0.99m；基础层数:2层；0.25m；单层基础厚:0.6m；C25片石砼； 2.77Mpa； 0.387Mpa；0.336Mpa；C20片石砼；铺底材料：台身材料：台身轴心抗压强度fcd=地基承载力容许值:台身弯曲抗拉强度ftmd=台身直接抗剪强度fvd=台身顶宽C1:台身底宽C2:涵洞净高H 0:台身计算高度H1:C2=1+0.5Ml/Ms=钢筋表面形状系数C1= 受力性质系数C3=M7.5浆砌片石；基础埋深H 2:基础底宽h 基:基础材料： Ms=1.0M1+0.7M2= M l =1.0M1+0.4M2= σss=Ms/0.87/As/h0=基础襟边:=ϕ:回填土的内摩擦角台身基础容重:24kN/m³；铺底容重：23kN/m³；2.台身验算1) 水平力车辆荷载等代土层厚=0.5212.005计算长度B=7.30m= 1.913m土的侧压力系数台身基础验算简图=⨯θtan H =l 20破坏棱体长度ϕϕϕϕθθtan tan cot tan tan ）（的正切值线间夹角破坏棱体破裂面与竖直++-==tan²(45°-35°/2)=0.271q1=(H+h+d/2)·b·λ·γ2=21.65kN/mq2=(H2+h)·b·λ·γ2=30.93kN/mA端处弯矩=-9.95kN.mA端处剪力=29.83kN最大弯矩位置x0的计算=5.366kN/m=1.062m最大弯矩计算= 5.36kN.m2) 竖向力)877(1202121q q H M A +-=当x0= 1.062名 称竖向力(kN)偏心矩e (m)P1123.4-0.275P234.90.11P3 3.30.11P49.580∑P171.21∑M=-29.73) 截面验算 作用效应组合-25.37kN.m 184.9kN 37.6kN偏心矩e e=γ0Md/γ0Nd=0.137m ≤0.6s=0.225m，满足要求；(1) 偏心受压承载力验算现根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中条文4.0.6、4.0.7 计算偏心受压构件承载力影响系数3.840.360弯 矩(kN.m) γ0Md=0.9×(1.2×∑M+1.4×Mmax)= γ0Nd=0.9×1.2×∑P= γ0Vd=0.9×1.4×QA=最不利截面y-y受力简图-33.94m时，台身在此截面y-y上的竖向力、偏心矩及弯矩弯曲平面内的截面回旋半径0.2860.2171.3,1.211m,= 2.078= 1.5748，a取0.002=0.716= 1.000砌体偏心受压构件承载力影响系数=0.716构件承载力影响系数计算简图构件长细比，其中长细比修正系数γβ取构件计算长度l 0取0.7H1=x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中m取=12b/=ix =12C2/=iy ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+-+∙+-=22)(33.11)3(11)(1)(1y x x x yx mx x i e i e x e βαβϕ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-+∙+-=22)(33.11)3(11)(1)(1x y y y x ymyy i e i e y e βαβϕ构件截面面积0.7425m²现根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中条文4.0.5验算偏心受压承载力 =1472.1739kN≥γ0Nd=184.9kN偏心受压承载力满足要求(2) 正截面受弯承载力验算 构件受拉边缘的弹性抵抗矩0.093m³现根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中条文4.0.12计算正截面受弯承载力 W·ftmd=35.91825.37kN.m正截面受弯承载力满足要求 (3) 直接受剪承载力验算现根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中条文4.0.13计算直接受剪承载力，0.7， Nk=190.1kN直接受剪承载力满足要求3.基底应力验算基础底面上的竖向力、偏心矩及弯矩见下表，其中P11汽是由车辆荷载所产生的盖板支点反力， 竖向力及弯矩进行作用短期效应组合kNkN ≥ γ0Vd==其中μf=kN.m ≥γ0Md=344.54937.6A=C2*b= W=b·C 2²/6=基础底面面积1.733m²0.505m³ 基底应力满足要求1-3.0m×1.6m盖板涵验算通过！基底应力计算简图kPa≤300kPa；W 基=b·h 基²/6=179.26A=b·h 基==+=∑∑基W AM P max δϕtanϕ+tan）。