钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目及目的题目：设计某三层轻工厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。
2 、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。
3 、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。
4 、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。
5 、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。
6 、学会编制钢筋材料表。
二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1 ）、结构平面布置图（1 : 200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、车间类别为三类金工车间，车间内无侵蚀性介质，结构平面及柱网布置如图。
经查规范资料：板跨> 1.2m时，楼面的活荷载标准值为16.0KN/怦；板跨>2.0m时，楼面的活荷载标准值为10.0KN/怦；次梁（肋梁）间距 > 1.2m时，楼面的活荷载标准值为10.0KN/怦；次梁（肋梁）间距 > 2.0m时，楼面的活荷载标准值为8.0KN/ m2o数据：Lx=6000, Ly=6300。
2楼面构造。
采用20mm厚水泥砂浆抹面，15mm厚混合砂浆天棚抹灰。
3屋面构造（计算柱内力用）。
三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层、一毡二油隔气层、60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂浆天棚抹灰。
4梁、柱用15厚混合砂浆抹灰。
5混凝土采用C25;主梁、次梁受力筋采用HRB335级钢筋，其他均采用 HPB235级钢筋。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为 6.0m ，次梁的跨度为 6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.0m 。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
楼蛊结构平面布置按高跨比条件要求板的厚度 h > 1/40=2000/40=50 伽，对工业建筑的楼板，要求 h > 80伽，所以板厚取 h=80 mm o次梁截面高度应满足 (1/18 ~ 1/12)1=(1/18 ~ 1/12) >6300=350 ~525mm,取 h=500mm截面宽 b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) >500=167 ~250mm,取 b=200mm 主梁截面高度应满足 h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8)X6000=429~750mm 取 h=650mm截面宽度 b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)>650=217 ~ 325mm,取 b=300mm3、板的设计一一按考虑塑性内力重分布设计(1) 、荷载计算 恒荷载标准值20mm 厚水泥沙浆面层：0.02疋0=0.4 KN/ m 1 280mm 厚钢筋混凝土板：0.08 >25=2.0 KN/ m 15mm 厚混合沙浆天棚抹灰：0.015 >7=0.255 KN/ m小计2.655 KN/m活荷载标准值：10.0 KN/m2因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m ，所以活荷载分项系数取1.3 ,恒荷载设计值：g=2.655 >.2=3.168 KN/ m 活荷载设计值：q=10 >.3=13.0KN/ m荷载设计总值：g+q=16.186KN/ m , 近似取16.2KN/ m(2) 、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：6300S3 CO 63CO63001gL 11—1'边跨按以下二项较小值确定：I 01=1 n+h/2=(2000-120-200/2)+80/2=1820mmI 011=ln+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840mm故边跨板的计算跨度取Io仁1820mm中间跨：I 02=1 n=2000-200=1800mm板的计算简图如图所示。
L7KI IE板的实际结构图g+q-16. 2KN/m板的计算简图(3)弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差(1820-1800)/1800=1.1%小于10%可按等跨连续板计算由资料可查得：板的弯矩系数a M,,板的弯矩设计值计算过程见下表(4)配筋计算一一正截面受弯承载力计算2板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25昆凝土a1=1.0,fc=11.9N/ mm HPB235钢筋, fy=210 N/mm2。
对轴线②〜⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%为了方便，近似对钢筋面积折减20%板配筋计算过程见表。
轴线 ①迤⑤~⑥计算配筋(mmA s =E bh 0 a 1f c /f y411 -411272313 实际配筋申10@190申 10@190申 8@180+ 8@160 (mm )As=413 As=413 As=279As=314轴线②〜⑤计算配筋(mmA S = E bh 0 a 1f c /fy411411 0.8 >272=218 0.8 X 313=250实际配筋( 4>10@190 4>10@190 申 8@180申 8@180As=413As=413As=279As=279配筋率验算pmi n =0.45ft/fy=0.4 5 X1.27/210=0.27 %P=As/bh =0.52%P=As/bh =0.52%P=As/bh =0.47%P=As/bh =0.47%板的配筋图4、次梁设计一一按考虑塑性内力重分布设计(1)荷载设计值:恒荷载设计值板传来的荷载：3.186 X2.0=6.372KN/m 次梁自重： 0.2 X 0.5-0.08 )X 25X1.2=2.52 KN/m 次梁粉刷：2>0.015 X0.5-O.O8 )X17X1.2=0.257 KN/mg=9.149 KN/mt-- cO1 1-e-- rr .r i o 1—1小计活荷载设计值:5 )板的配筋图绘制板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板 的配筋图如图所示。
CT4> -----©r500 匚 J 斗 500©期2SL O§£=?<卄布蹄 1q=13 X.0=26 KN/m荷载总设计值：q+g=26+9.149=35.149 KN/m 近似取荷载35.15 KN/m(2)、计算简图由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm主梁宽度为b=300mm次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定：I 01=1 n+h/2=(6300-120-300/2)+240/2=6150mmI 011=1.0251 n=1.025 >6300=6181mm故边跨板的计算跨度取lo仁6150mm中间跨：I 02=ln=6300-300=6000mm计算简图如图所示。
--- 亠----------------*120J20&03030060®1■630D6300次梁的实际结构图15KNA(3)弯矩设计值和剪力设计值的计算因边跨和中间跨的计算跨度相差( 6150-6000 ) /6000=2.5%小于10%可按等跨连续梁“a计算。
由表可分别查得弯矩系数-M和剪力系数■V。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表：截面位置 1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数肚M1/11 -1/11 1/16 -1/14计算跨度l o(m) 101=6.15 l 01=6.15 l 02=6.0 l 02=6.02MFM（g+q）l0（kN.m）35.15 X26.15 /11=120.86-35.15 X26.15 /1 仁-120.8635.15 X26.0 /16=79.1-35.15 X26.0 /14=-90.4 截面位置A边支座B(左)离端第二支座B(右)离端第二支座C中间支座剪力系数*0.45 0.6 0.55 0.55净跨度l n l n1=6.03 l n1=6.03 l n2=6.0 l n2=6.0V=W（g+q）l n0.45x35.15x6.03 0.6x25.15x6.03 0.55x25.15x6.0 0.55x25.15x6.0=95.38KN =127.17KN =116KN =116KN6150（4）配筋计算①正截面抗弯承载力计算次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面二项的较小值：b f=lo/3=6000/3=2000mmJb f=b+Sn=200+2000-2000=2000mmJ故取b f= 2000mm2 2C25混凝土a1=1.0, fc=11.9 N/ mm , ft=1.27 N/ mm ;纵向钢筋采用HRB335 fy=3002 2N/ mm ,箍筋采用HPB235 fyv=210 N/ mm ,ho=500-35=465mm。
判别跨中截面属于哪一支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表。
②斜截面受剪承载力计算（包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算）。
复核截面尺寸：h w =ho- b' f=465-80=385mn且hMb=465/200=1.93<4,故截面尺寸按下式计算:0.25 b c f c bh o=0.25x1.0x11.9x200x465=276.7KN > =127.17KN故截面尺寸满足要求V (kN)95.38 127.17 116 116 O.25B cf cbh 0(kN)276.7>V276.7>V276.7>V276.7>V截面满足截面满足截面满足截面满足V c=O.7f tbh 0(kN)82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋选用钢筋2①8 2①8 2①8 2①8 A sv = n A sv1100.6100.6100.6100.6s =1.25f yv A sv h o /(V -V c )968.4 276.1 368.8 368.8 实配箍筋间距200 200 200 200 V cs =Vc +1.25f yv A svh 。