一端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.318.4 3.864)38.38w KPa =⨯⨯+⨯=20.5(18.90.318.4 3.3818.64 2.87w =⨯⨯+⨯+⨯9.2 4.234)+⨯107.104+⨯151.20KPa =1294.792w w w KPa +== 94.79w KPa =， 3.312D r m ==，6t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa <3-1>、<3-2>为1.4MPa 0.11811810u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 22194.79 3.311181.234.6278.676 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 23394.79 3.31196.739.22131.1446 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯ 所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.6220 4.9646 6.6222 6.621533.851971.702127.535633.08.223KN m ⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2231.3 4.964 6.6231.3 6.62( 1.134)350 1.134 6.6218558.03.2KN m π=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯= 抗滑移安全系数:218558.03 3.41 1.55633.08M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足二 中间风井到达端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.02 2.708)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯112.584KPa =20.5(18.90.819.02 2.118.0 1.119.0 5.219.027.18.5 2.228)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯ 1017.528339.101KPa +⨯=12225.8432w w w KPa +== 225.843w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-2>为1.4MPa0.110010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221225.843 3.311001.236.6666.679 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤==周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233225.843 3.31166.6762.30111.11449 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.1589 6.622239 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.857149.662127.5310811.04.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(150.831.3 2.13133) 6.623130.332 6.62π=⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯23500.168 6.6229121.88.KN m π+⨯⨯=抗滑移安全系数:229121.88 2.69 1.510811.04M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足三、中间风井盾构始发端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 1.819.02 2.318519.0 1.9180.7)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯19.020.518.50.709)1011.109230.66KPa +⨯+⨯+⨯=20.5(18.9 1.819.02 2.318519.02 1.9180.719.020.5w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯ 18.5 2.218 5.129)1017.729356.81KPa +⨯+⨯+⨯=12293.742w w w KPa +== 293.74w KPa =， 3.312D r m ==，7t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221293.74 3.311401.278.8193.337 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233293.74 3.31233.33104.17155.56447 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62199.9097 6.622237 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.855891.462127.539552.84.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 1.4931.3 3.419313 1.281350 1.278) 6.62350 6.622π=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯30564.08.KN m =抗滑移安全系数:230564.08 3.20 1.59552.84M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足四 盾构吊出井端头地层加固计算1、强度验算将加固土体视为厚度为t 的周边自由支承的弹性圆板，在外侧水土压力作用下，板中心处的最大弯曲应力，按弹性力学原理求得，并可写出强度验算公式：2max21t wr t K σσβ=±≤ 其中：33(3)(30.2) 1.288βμ=+=+=10.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 1.113)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯10 6.41143.223KPa +⨯=20.5(18.9 2.219.02 5.380.88.5 4.79 3.033)w =⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯1013.03238.32KPa +⨯=12190.772w w w KPa +== 190.77w KPa =， 3.312D r m ==，9t m = u q 取值为：<4-1>为0.8MPa 、<3-1>为1.4MPa 、<3-2>为1.4MPa 0.1414010u t q MPa KPa σ=== 1 1.5K = 22max 221190.77 3.311401.230.9693.339 1.5t wr KPa KPa t K σσβ⨯==⨯=≤== 周边自由支承的圆板，其支座处的最大剪力亦可按弹性力学原理求得，并写出其抗剪强度的验算公式：max 234c wr t K ττ=≤ max 233190.77 3.31233.3352.62155.56449 1.5c wr KPa KPa t K ττ⨯⨯===≤==⨯所以，加固土体强度验算满足2、整体稳定验算洞外加固土体在上部土体和地面堆载P 等作用下，可能沿某滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞外顶点0为圆心，开洞直径D 为半径的滑弧面，此时，引起的下滑力矩为：32123223t Q D r D PD M M M M =++=++上 2370 6.62197.0439 6.622239 6.6222 6.62()2223⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+++ 1533.855952.552127.539613.93.KN m =++=抵抗的下滑力矩为：123M M M M =++2(15 2.231.3 4.5233130.777350 2.223) 6.62350 6.622π=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯25277.33.KN m =抗滑移安全系数:225277.33 2.63 1.59613.93M K M ===≥ 所以，加固土体整体稳定性验算满足。